读 书 报 告
铌对奥氏体不锈钢性能影响的研究
学院名称： 材料科学与工程学院
专业班级： 冶金1002班
学生姓名： 梁钰
指导老师： 吴晓东
目录
1奥氏体不锈钢的基本知识 ............................................ 1
1.1奥氏体不锈钢的特性........................................... 3
1.2奥氏体不锈钢的热处理......................................... 3
1.3奥氏体不锈钢强化............................................. 4
2奥氏体不锈钢中的铌的物理冶金 ...................................... 4
2.1固溶铌对奥氏体不锈钢的组织的影响 ........................... 4
2.2奥氏体不锈钢中的铌的碳、氮化物 ............................. 5
2.3奥氏体不锈钢中的铌的金属间化合物 ........................... 5
3铌在奥氏体不锈钢中作用 ............................................ 6
3.1铌对室温力学性能的影响....................................... 6
3.2铌对高温力学性能的影响....................................... 6
3.2.1铌对不锈钢高温强度的影响 ............................... 6
3.2.2铌对高温蠕变强度的影响 ................................. 7
3.3铌对碳的稳定作用............................................. 9
3.4铌的细化晶粒作用............................................. 9
3.5稳定化对高温性能的影响...................................... 10
3.6IF效应...................................................... 10
4Nb与Ti、Cu、Mo等的复合应用 ...................................... 11
4.1Nb与Ti的双稳定化........................................... 11
4.2Nb、Cu复合应用.............................................. 12
4.3Nb代Mo的作用............................................... 13
5铌对奥氏体不锈钢氧化性能影响 ..................................... 13
总结............................................................... 14
参考文献........................................................... 14
铌对奥氏体不锈钢性能影响的研究
1奥氏体不锈钢的基本知识
不锈钢自20世纪初问世以来，发展迅速，至今已形成一个有300多个牌号的系列化大类钢。并且应用范围不断扩大，消费量剧增。随着航空航天、能源、石化等行业的迅速发展， 对金属材料的服役性能要求也越来越高， 特别是在更高的温度和更苛刻的环境下工作时， 材料的高温氧化问题已成为制约高温合金体系应用和使用寿命的重要因素， 引起了材料科学及相关学科工作者的广泛关注。
不锈钢是指以不锈、耐蚀性为主要特性，铬含量至少10.5%，碳含量最大不超过1.2%的钢(GB/T20878-2007不锈钢和耐热钢牌号及化学成分)。目前，全球不锈钢年产量已超过2700万吨，广泛用于建筑、交通、能源、石化、环保、城市景观、医疗、餐饮等各个领域，是一种绿色环保材料，已越来越多地走进人们的日常生活。从不锈钢的制品来看，可谓琳琅满目，不仅品种有板带材(钢箔、薄板、中板、厚板)、异型材、锻件、管、线、丝、棒材等，而且钢种、规格众多。
目前，不锈钢较为常见的分类方法之一是按加热至高温，然后空冷所得的金相组织来分，通常分为五个系列。分别为铁素体不锈钢(GB/T20878-2007纳入围标的有18个牌号，ICS 冠以 S1＊＊＊＊) 、奥氏体-铁素体不锈钢(11个牌号，ICS 冠以 S2＊＊＊＊)、奥氏体不锈钢( 66个牌号，ICS 冠以 S3＊＊＊＊)、马氏体不锈钢(38个牌号，ICS 冠以 S4＊＊＊＊) 以及沉淀硬化不锈钢(10个牌号，ICS 冠以 S5＊＊＊＊) 。实际工业牌号远远不止这14个，多达200～300个。特别近年来国内外竟相开发了大量的新型、特殊用途不锈钢( 大多
表1 GB/T 20878-2007 部分新牌号和旧牌号对照表
新牌号
06Cr13 旧牌号 0Cr13
2 12Cr13
20Cr13 1Cr13 2Cr13 95Cr18 - 9Cr18 - 新牌号 14Cr17Ni旧牌号 1Cr17Ni2
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30Cr13
12Cr18Ni
9
17Cr18Ni
9 3Cr13 1Cr18Ni9 - 10Cr17 - 1Cr17 2Cr18Ni9 - -
在以往要求的高性能、低成本的基础上，进一步考虑降低对环境的破坏以及节省稀缺资源消耗，获得特殊性能的钢种) ，如超级不锈钢、高强度、高耐蚀、高耐热、超塑性、易切削、高冷加工、低碳超低碳、高氮、抗菌不锈钢等等。表1是部分不锈钢新老牌号的对照表。
从不锈钢中的化学元素来看主要是Cr、C、Ni。
Cr是构成不锈钢的基本元素，对耐蚀性起决定性作用。另外，能提高淬透性及抗氧化性等。
C在不锈钢中具有两重性，一方面碳和铬的亲和力大，能与铬形成一系列的碳化铬，随碳量增加，形成的铬碳化物越多，固溶体中铬量减少，而显著降低耐蚀性；另一方面碳在力学性能上可提高强度。
Ni虽然单独不能构成不锈钢，但与铬一起显示出好的耐蚀性，并能改善焊接、冷弯等工艺性。
其他元素：
Mn、N可替代铬镍不锈钢中的镍，( 锰稳定奥氏体作用为镍的一半，氮为镍的40倍) 。
Ti、Nb能防止不锈钢的晶间腐蚀，一般情况下，钛的加入量为含碳量的5倍，而铌的加入量为碳的8倍。
Mo、Cu提高某些不锈钢对某些介质的耐蚀性。
Si、Al提高不锈钢的抗氧化能力。
W、V提高热强性。
加入的元素可分为两类，一类是形成或稳定奥氏体的元素，有C、Ni、Mn、N、Cu等； 另一类是形成铁素体的元素，有Cr、W、Mo、Si、Ti、V、Al等。本文主要针对奥氏体不锈钢展开探讨。
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1.1奥氏体不锈钢的特性
奥氏体不锈钢是指基体以面心立方晶体结构的奥氏体组织(γ相)为主，无磁性，主要通过冷加工使其强化(并可能导致一定的磁性) 的不锈钢，是应用最广泛、牌号最多的钢种。具有高的耐蚀性，并且成形、焊接性好，塑韧性好，但不能淬火强化。另外，切削加工性差，存在晶间腐蚀问题。
奥氏体不锈钢大致可以分为Cr-Ni和Cr-Ni-Mn-N两类，这类钢中合金元素的作用：(1) 降低碳量或添加Ti、Nb，提高耐晶间腐蚀性。(2) 添加Mo、Cu，提高对硫酸的耐蚀性。(3) 加入Si，并提高Cr、Ni量，提高不锈钢在浓硝酸中的耐蚀性。(4) 加入Mo、N，提高在含氯离子介质中的抗点蚀性。(5) Mn、N可取代Cr-Ni 奥氏体不锈钢中的Ni，节约稀有贵重金属 Ni。
1.2奥氏体不锈钢的热处理
(1) 去应力退火
消除加工后的残留应力可加热到300～350℃，保温1～3h空冷；消除焊接应力一般700～900℃，温度越高，焊接应力消除得越迅速、越彻底；消除冷作硬化退火750～850℃，1～3 h。
(2) 固溶处理
加热到1000～1100℃，快冷。获得单相奥氏体。固溶处理的作用主要是消除加工硬化、使组织成分均匀一致，并恢复耐蚀性能。注意：①固溶加热温度应选择最佳温度，达到碳化物和σ相分解物，即过剩相能均匀地溶于奥氏体中。一旦温度太高，会使晶粒粗化、强度明显下降。②加热宜在中性或弱氧化性气氛或真空炉中进行。不宜在盐浴炉中进行。工件要预热到700～800℃，然后快速升温，固溶温度下的保温时间不必很长。③固溶加热后应快冷，防止碳化物、σ相过多析出。④另外也不宜多次进行固溶处理。
(3) 稳定化处理
为防止晶间腐蚀，奥氏体不锈钢常加入少量的钛或铌，为达到其最大的稳定化效果，需进行稳定化处理，即加热至900℃左右使大部分碳化铬溶解，而溶解了的碳与钛或铌化合为稳定的碳化物，不再有机会在晶间沉淀为碳化铬(TiC、NbC比Cr23C6稳定)。工艺：850～900℃，1～2 h水冷。
(4) 敏化处理
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达到快速检验奥氏体不锈钢的抗晶间腐蚀能力。一般采用的工艺为 650℃，2 h空冷。有关奥氏体不锈钢的δ-铁素体(δ-F)，凡铸态成分不均匀，在铁素体形成元素偏聚区易生成δ-铁素体，含较多铁素体形成元素的奥氏体不锈钢(如Mo、Si、Ti、Nb) 会存在一定的δ-铁素体，δ-铁素体量与固溶温度有关。随温度提高，δ-铁素体增加。高温的δ-铁素体有利作用有： ①存在5%～20%的δ-铁素体可减少或防止晶间腐蚀。②可提高屈服强度。③降低应力腐蚀的敏感性。④减少焊接热裂纹形成的可能性。但其不利的作用有：①会增加腐蚀倾向。②压力加工时易形成裂纹。③高温下长期工作铁素体会产生σ相引起脆性，增大晶间腐蚀倾向。
1.3奥氏体不锈钢强化
如何对奥氏体不锈钢进行强化，通常采用冷加工方法进行强化。另外应用快速加热再结晶获得超细晶粒，提高强度、韧性。在成分调整上采取的措施有：
①稍降低碳、氮、镍、铬含量，使奥氏体不稳定，从而提高强度，而塑性无大的影响。
②稍提高氮量，利用氮的强烈强化作用，而氮对晶间腐蚀的危害性远小于碳。 ③调整镍铬含量，使钢中含有δ相，复相钢的强度较高。
④加少量铌，细化晶粒，提高强度。
2奥氏体不锈钢中的铌的物理冶金
铌既是是一种强铁素体形成元素，又是强碳氮化物形成元素。在长时间受热时又易于形成金属间化合物。所以铌在不锈钢中的物理冶金很复杂。铌在不锈钢中的作用决定于铌的存在形式，铌在不锈钢中的存在形式有自由铌，铌的碳、氮化物和金属间化合物。自由铌和碳化物﹑氮化物中的铌含量决定于NbC﹑NbN﹑Nb(CN)的以温度为函数的溶度积。
2.1固溶铌对奥氏体不锈钢的组织的影响
所有不锈钢都分布在有名的谢弗勒图上。钢种的位置由钢的镍﹑铬当量所决定。铌的铬当量数为0.5。马氏体沉淀硬化钢中为2。日本不锈钢手册中为1.75。用下式计算铬当量：
Cr当量=Cr+2Si+1.5Mo+5V+5.5Al+1.75Nb+1.5Ti+0.75W （1） 在估计Nb对相比例（铁素体）的影响时，只考虑化学成分中的Nb是不全面的，还必须计算铌的碳、氮化物所消耗的C﹑N的镍当量数和化合物中的Nb。 第 4 页
所以在碳、氮化合物形成温度域内，铌对相比例的影响就复杂化了，要进行详实的分析和计算。采用有效铌含量：
奥氏体不锈钢中的有效铌含量(%)=Nb%-8[(C%-0.03)+N2%] （2）
2.2奥氏体不锈钢中的铌的碳、氮化物
铌的碳、氮化物有NbC、NbN和Nb(CN)，其中NbN比NbC更稳定；它们的含量决定于钢种和温度及[C+N][Nb]溶度积。常见的NbC﹑NbN属于面心立方组织，晶格常数a0分别为4.46A和4.38A。它们和基体形成较大的畸变共格。有人报道NbC有间隙缺陷，呈Nb4C3结构，因而氮原子容易填入形成Nb(CN)。不同钢类的溶度积公式如下：
Log[Nb][C]=-9350/T+4.55(18Cr-13Ni钢) （3） Log[Nb][C]=-8350/T+4.07(20Cr-25Ni钢) （4） Log[Nb][C]=-7900/T+3.43(17-4pm) （5） Log[Nb][N]=-11600/T+4.84(含N钢) （6） Log[Nb][C+6/7N]=-6750/T+3.21（考虑C﹑N） （7） Log[Nb][C]=-9.1(17-25Cr铁素体钢990℃时) （8） 海里斯指出NbC的溶解度随不锈钢中的镍量升高而加大。不同钢种采用相近似的公式进行估算，可对钢的性能和热加工时NbC﹑NbN的析出行为进行预测。
铌的NbC﹑NbN和Nb(CN)的形成及其分量不仅仅与铌的自身浓度有关，而与[C]﹑[N]同样有关。就是说在高C﹑N的情况下，即使Nb很低，也会在很高的温度下形成碳﹑氮化物沉淀。这对低碳﹑氮或超低碳含铌不锈钢的发展至关重要，特别是改善含铌奥氏体不锈钢的焊接性能是关键因素。
用上述公式，亦可估算固溶铌对C﹑N的镇定作用及其发挥作用的程度。
2.3奥氏体不锈钢中的铌的金属间化合物
不锈钢中常见的铌的金属间化合物有FeNbσ-相﹑Fe2Nb拉维斯相，不常见的有G相和m相，还有?相。
1）σ-相可用电子空位浓度预测，公式如下：
Nv=0.66Ni+1.71Co+2.66Fe+4.66(Cr+Mo+W)+5.66V+6.66Zr+10.66Nb （9） 可见Nb的系数最大，当Nv>2.52时，出现σ-相。但碳氮化合的铌对σ的生 第 5 页
成是不活泼的。铌与C﹑N化合时，对σ相形成并不敏感，在高温合金中常形成Ni3Al型?相。
2)Fe2Nb拉维斯相是在含有铌的铁素体和奥氏体钢中生成的普通金属间化合物，这种相是密排六角结构，有很宽的溶解度和成分范围。
3)在耐热钢中过比Nb量长时间会形成Fe2Nb拉维斯相。
4)Nb与C、N化合时，在高温合金中常形成以NiNb型为基础、具有四方形结构的?相。
3铌在奥氏体不锈钢中作用
3.1铌对室温力学性能的影响
铌的原子半径是2.94埃，比钢中普通置换合金元素的任何一个都大，有最大的强化作用。在许多钢种中都通过添加铌来提高钢的强度。可以用下式描述合金元素﹑晶粒度﹑δ-铁素体量对奥氏体不锈钢的屈服强度的贡献。
?0.2?MPa?=15.4(4.4+23C+1.3Si+0.24Cr+0.94Mo+1.2V+0.29W+2.6Nb
+1.7Ti+0.82Al+32N+0.16δ+0.46d(10) 式中δ为%，d为平均晶粒直径D-1/2mm。
最近H.Nordbeg综合了皮克林等10位作者的数据提出如下公式计算?0.2屈服强度和抗张强度。
Rp0.2=120+210(N+0.02)1/2+2Mn+2Cr+14Mo+10Cu+(6.15-0.0548δ)
+[7+35(N+0.02)]d-1/2 (11) Rp1.0-Rp0.2=40±9Mpa (12) Rm=470+600(N+0.02)+14Mo+1.5σ+8d-1/2 （13）
此式适用于所有奥氏体·铁素体双相钢。铌以细化晶粒的作用体现在d-1/2中d(mm)在0.08-0.06之间。
3.2铌对高温力学性能的影响
3.2.1铌对不锈钢高温强度的影响
固溶铌可有效改善高温强度，如图1所示为合金元素对0.02(C+N)-19Cr钢的950℃的高温屈服强度的影响。因此，合金元素对不锈钢高温屈服强度的影响中，Nb作用很大。
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3.2.2铌对高温蠕变强度的影响
微量Nb对高温蠕变强度有良好效果。图2显示出高温蠕变破断强度最大值在Nb含量0.08-0.19处。Nb/C比例分别为1.08和2.68，而不在高Nb量处。
图1 0.02(C+N)-19Cr钢中合金元素对的高温屈服强度的影响
图3显示出微量Nb对奥氏体不锈钢的蠕变性能的影响。如图3所示， 在双对数坐标中蠕变破断时间随Nb含量的增加直线上升。到1000ppm以后呈平行。并显示出0.1%Nb和1%Nb作用相等。
图2 冷变形20% 15Cr-15Ni-2.5Mo奥氏体不锈钢的铌含量和973K蠕变强度
的关系
固溶铌和NbC对蠕变性能的影响机制是完全不同的，固溶铌与钼的作用相同，是以固溶强化为主要机制，而碳化铌则在蠕变过程中以阻止蠕变滑动为主要机制。凯奥和皮克林提出如下公式描述铌在高温下对蠕变性能的影响。 第 7 页
Loge破断寿命=2.44+7.66NbC+1.24NbCu （14） %延伸率=30.06-48.34NbCp （15） %面缩率=73.16-99.03NbCp （16）
图3 加微量铌对奥氏体不锈钢蠕变性能的影响
图4 不同热处理的18-8不锈钢的晶间腐蚀和Nb/C比的关系
沉淀的NbCp只损失延性和面缩，而对蠕变寿命贡献不大，而不溶解的NbCu由蠕变过程中的NbC和基体热膨胀的差异，使NbC周围产生位错，这些位错为即将沉淀的NbC提供格点从而钉扎新位错。这种解释是以NbC沉淀强化蠕变机制，并且按化学计量比的Nb、C成分可提供最大量的NbC，因而提高蠕变寿命。 第 8 页
3.3铌对碳的稳定作用
铌可提高钢的耐晶间腐蚀性能，众所周知，347型不锈钢是用Nb稳定化的，因而具有良好的抗晶间腐蚀性。在图4中可见，当Nb/C=8～10时，不发生晶间腐蚀。这是因为用Nb稳定化的钢经过固溶或稳定化处理后，钢中的碳全部形成NbC，避免了在低温回火时生成Cr23C6而产生的晶界贫铬区，也就提高了钢的耐晶间腐蚀性能。
3.4铌的细化晶粒作用
表2 合金元素对奥氏体晶粒度的影响
元素
C
Si
Mn
Cu
Cr
Mo
Nb 效果 0.05%～0.1%在下限侧细化晶粒效果大 <0.2%有细化作用，>0.2%粗化大 <1.5%略有细化作用，>1.5%无作用 <1.0%没有细化作用，3%有细化作用 <9%有细化效果，可能是Cr-N的效果 <1%略有细化作用 以微细析出物的形式细化效果最大
如表2所示，铌是细化晶粒效果最大的元素之一。在热加工过程中，奥氏体不锈钢没有相变细化晶粒技术可利用，只能用NbC﹑Nb(CN)在热加工中的析出溶解规律，析出物质点的“钉轧”原理阻止晶界移动，和溶质铌原子对晶界的拖拽作用，阻止再结晶，细化晶粒。细化效果决定于钢中碳﹑氮﹑铌的总含量，即log[Nb][C]和热加工度。热加工的晶界“弓出”决定于横向的两相临的质点间距和质点密度。加工度越大，新生晶粒越小。NbC﹑Nb(CN)是最为理想的“钉轧物”。溶度积公式可描述C﹑N﹑Nb影响奥氏体晶粒长大行为。
Log {[mass%Nb]([mass%C]+[mass%N])}=-17600/Tg+11.2 (17)
Tg是晶粒长大临界温度（k），见图5。
亚稳定奥氏体不锈钢，Md(形变马氏体点)在室温以上，冷加工时形成马氏体。这种马氏体在加热时不发生分解反应，而是直接发生M-A的逆转变。因而具有很强的细化晶粒作用。晶粒度可达0.2μm，σ0.2达1.0Gpa。
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3.5稳定化对高温性能的影响
图6是14Cr型Nb和加Nb-Ti双稳定化钢在900℃时效时的σ0.2屈服强度变化，显示加Nb-Ti的高温稳定性能比较稳定，屈服强度显著提高。双稳定化钢中固溶铌比单独加Nb的钢高得多。
图5 试验钢1313K固溶处理的晶粒度
图6 900℃时效σ0.2屈服强度的变化
3.6IF效应
把非常低的碳用Nb﹑Ti等元素稳定，而成碳化物，消除碳的加工硬化作用，提高深冲系数r，使Δr的绝对值趋近零。这是深冲板所要求的。
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r=（r0+2r45+r90/4）即是板材三个方向的平均值，r值越大，深冲性能越好，而Δr是各项同性的指标，当它趋近于零表明各向同性。Δr用绝对值表示。
∣Δr∣=（rθ+r90-zr45）/2 （19）
图7 退火温度和冷变形量对T-466钢的R和?R的影响
∣Δr∣值越大越容易出“耳子”。所以深冲钢要求合格的r值和合格的∣Δr∣。满足深冲要求，又要有尽量小的修整工作量。 用于取得IF效应的Nb﹑Ti元素，可以用其中之一，也可以两者都用。例如YUS4365（17Cr-1Mo），即可用Ti也可用Nb。R达到1.86。单靠IF效应的r的提高是有限的。冷加工退火后使{111}面的织构得到发展，r值才能大幅度提高，并得到合适的Δr值。见图7。 4Nb与Ti、Cu、Mo等的复合应用
4.1Nb与Ti的双稳定化
1)物理冶金基础：Ti在高温时效过程中抑制大颗粒的(Fe3Nb3)形成，增加固溶体中的Nb含量，而Ti形成细小(TiNb)(CN)。
2)机理：双稳定化是利用TiN在高温更稳定，一般TiN在液相就形成了。当钢中N形成TiN后NbC就更稳定了，从而使钢中的C、N受双重稳定化，对消除C、N原子的有害
作用更为有利。
稳定度=(Ti/6+Nb/8)/(C+N) （20）
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当稳定度=1时，就达到最佳稳定效果所需的最低Ti、Nb含量。
3)作用：双稳定化可改善表面性状，提高成型性、可焊性、抗蠕变性、抗氧化性以及耐蚀性能(如图8所示）。
图8单加Nb和Ti-Nb复合钢在900℃时效时析出物和固溶体Nb的变化
4.2Nb、Cu复合应用
1)Nb、Cu复合应用可改善钢的成形性能，生产抗菌不锈钢，生产无皱纹钢。 Cu和Nb对钢的成形性能的影响如图9、10可见：铜对LC-17Cr-0.5Nb钢的成形性能的影响指出Cu量在0.4-0.6之间，成形指标均为最佳。铌对LC-17Cr-0.5Cu钢的成形性能的影响指出Nb量在0.4-0.6之间，成形性指标均为最佳。0.5Cu-0.5Nb成为开发耐蚀高成型性钢的技术诀窍。
图9 Cu对LC-17Cr-0.5Cu钢的成形性能的影响
不锈钢中铜的应用应该注意铜对热加工性能的损害，铜在高温加热时容易形成低熔点晶界，热加工产生裂纹。因此，铜的应用应与加入大于铜含量的1/3-1/2 第 12 页
以上的镍相配伍，使铜富集晶界变成熔点超过1200℃的铜镍富集层，从而消除对热塑性的损害。
4.3Nb代Mo的作用
在耐高温的用途中，Nb的作用20倍于Mo，并可代替价格昂贵的Mo。铌对18Cr-2Mo和18Cr-0Mo钢的870℃下100小时，2%的蠕变性能的影响的试验结果如图11。结果表明18Cr-0Mo钢加0.32%的Nb与18Cr-2Mo钢加0.22%Nb的蠕变强度相当。显示出0.1的Nb的作用与2%Mo相当。铌的作用20倍于钼，因此在耐高温的用途中，Nb代Mo价值很高。
图10 Nb对LC-17Cr-0.5Cu钢的成形性能的影响
5铌对奥氏体不锈钢氧化性能影响
Baxter和Natesan发现向12%和25%Cr奥氏体合金中加入较高含量铌（最高6%）的有益作用。加入铌有助于富铬层的早先形成，在氧化性条件下，能够在Cr2O3下面的金属-氧化物界面处形成不连续的Nb2O5层，而且也可形成(Nb,Cr)复合氧化物。氧分压低时，要求有较高的铌含量以起到保护作用。对于25%Cr-20%Ni类型的310钢来说，铌的存在可导致初始氧化速率相对提高，从而使得保护性氧化物层能够形成。发现向含有3%和6%铌钢的初生氧化铁鳞中加入铌，可延迟随后暴露于含硫气体中的钢的破鳞，这种气体类似于气化煤气氛。随着铌含量的提高，可在金属/金属氧化物界面处检测到铌。
Ramanathan等人（12）研究了铌含量（0.44，0.89和1.88%）对15%Cr，15%Ni奥氏体钢氧化性的影响。在800和900℃下进行的试验表明，随着铌含量的增加， 第 13 页
总氧化量降低。根据在900和1100℃下进行的周期性试验推导出的起鳞指数，随着温度的升高而增加，随着铌含量的增加而降低。随着铌含量的提高，可在金属/金属氧化物界面处检测到铌，这种作用可归结为固溶铌有利于Cr2O3的形成。
图11 固溶铌对18Cr-0Mo与18Cr-2Mo钢870℃下100小时2%的蠕变性能
的影响
总结
本次读书报告是根据毕业设计论文题目“铌含量对0Cr14Ni20耐热不锈钢高温抗氧化性能影响的研究”这一课题引申阅读总结而成。通过查阅了解牌号为0Cr14Ni20的耐热不锈钢实际上奥氏体不锈钢，进而对奥氏体不锈钢高温抗氧化性能乃至物理性能、力学性能和工艺性能进行研究。具体而言，首先熟知奥氏体不锈钢的基本知识，然后了解铌在奥氏体不锈钢中的冶金原理，认识到铌对奥氏体不锈钢的重要性和发展方向。最终充分分析影响铌在奥氏体不锈钢中的作用，得到铌对奥氏体不锈钢综合性能的影响因素和方式。
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