Stork Thermeq B.V. Site Service Report
Service report of deaerator for Zhejiang Yishen project
浙江逸盛项目除氧器现场服务报告
2006-10-1
Service Description:
现场服务情况描述：
The deaerator of oil-fired boiler for Zhejiang Yishen
PTA is constructing at site, condensate piping is
flushed already, the end user ask us for instructing on
installation of piping and sprayer.
The outlet capacity is 307t/h, effective volume/total
volume is 90/115 cubic meter, sprayer type is DN250
(spring type), serial No. 2005-122.
浙江逸盛PTA项目燃油锅炉除氧器在现场已经基
本安装完毕，凝结水管线已经冲洗完毕，用户要
求我们到现场进行管线连接以及喷嘴安装检查指
导。
除氧器出力为307吨/小时，有效容积/总容积为
90/115立方米，喷嘴型号为DN250（弹簧式）,编
号2005-122。
When we arrived at the site, the piping of deaerator
is almost connected except the sprayer nozzle. After
discuss with the engineer of end user, followed issues
have been settled.
当我们到达现场时，除了凝结水喷嘴外其余管线均已经安装完毕，在与用户工程师讨论后，如下问题需要注意和改正。
1. Installation of sprayer:
喷嘴安装：
For this type of sprayer, The sprayer just seat on the flange of sprayer nozzle with two pieces of gasket at both sides, then clipped by couple of flanges.
这种型号的喷嘴安装时，只需要座放在喷嘴安装接口上，两侧放置垫片，然后用两侧法兰夹紧固定。
2. Things need to be modified:
需要整改的项目：
a) The oxygen/steam venting pipe is wrong fabricated, drawing from Stork is specially
designed for preventing the block of pipe caused by condensate, the operation and maintenance manual also describes this issue clearly. So, the present structure must be
modified to comply with Stork drawing. Please pay attention on:
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排氧/
汽管安装不正确，STORK的设计中专门考虑了防止凝结水阻塞管道的结构，在操作维护手册中也有清楚的说明。所以，目前的结构必须根据
STORK
图纸改正。请注意： ? Max. length of vertical tube is 1000mm
? Gradients of connection tube
? Drain hole at lower end of connection tube.
? Orifice plate should be assembled at both of
venting valve.
? 垂直管最大高度为100毫米。
? 连接管的倾斜角度。
? 连接管低端疏水孔。
? 排氧/汽阀门必须设置节流孔板。
b) please keep in mind the flow
direction of steam is form steam room to main steam
inlet if function, otherwise the deaerator will out of
function during operation.
蒸汽平衡管单向阀的方向错误，请注意在单向阀动作
时蒸汽的流动方向为从除氧器蒸汽空间流向加热蒸
汽进口管线，否则除氧器将不能正常工作。
Stork Thermeq B.V. Site Service Report
c) The condensate tube upstream the sprayer is connected to valve directly, this will result
in very difficult to install or disassemble the
sprayer, we strongly recommend that add a
flange connection between the elbow and
condensate inlet valve.
凝结水管线在喷嘴前直接连接到进口阀门，
这将使得喷嘴的安装以及以后的检修拆卸
非常困难，我们推荐在弯头后阀门前加装一
个法兰连接。
Conclusion:
结论：
The above mentioned issues must be modified according to Stork drawing; otherwise we can not guarantee the deaerating performance of deaerator.
上述的问题必须按照STORK图纸进行改正， 否则我们将不能保证除氧器的除养性能。
Service engineer: Lijun Stork Thermeq B.V.
服务工程师： 李 军
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第二篇：长岭重整技术服务报告
连续重整及抽提装置
长岭分公司重整装置前身是国内首套50万吨/年低压组合床重整，20xx年建成。20xx年，应用国内LPEC技术对装置进行了改造，催化剂更换为PS-Ⅵ，加工能力扩至70万吨/年。同时配有25万吨/年芳烃抽提装置一套。
目前重整进料75吨/时，负荷率90%，原料为100%常减压直馏石脑油；重整进料初馏点70℃、干点169℃，芳潜44%；反应器入口温度分别为508℃、508℃、510℃、510℃；氢油分子比3.0，体积空速1.15 h-1，总温降220℃；再生催化剂循环速率80%，烧焦峰温503℃；生成油中C6、C7、部分C8组分进芳烃抽提装置，重整产氢29500Nm3/h，压力
1.95MPa。
1．优化重整原料，降低催化剂积碳量、进一步提高重整负荷、提高氢气产率。
目前，进入重整反应系统的精制石脑油初馏点切割至70℃，干点168℃（密度仅为728 Kg/m），初馏点的降低给重整反应带来一系列负面影响：如1）氢产率下降，从目前产氢情况看，纯氢产率仅为2.9%左右；2）液收降低，干气收率达到5.46%，液化气产率达到3.95%；3）催化剂积碳量上升，由于进料中C6-组分的增多，造成重整裂解反应增多，催化剂积碳量提高，四反温降仅19，总温降220℃。
建议：
1）将重整进料初馏点提高至80℃，干点维持小于170℃。原料优化后，在维持目前催化剂积碳量的前提下，将重整负荷提至80吨/小时，反应温度提高3~5℃，在芳烃产率提高的同时，纯氢产率提高至3.3%，重整氢产量由目前的3
29500Nm3/h提高至35000Nm3/h。
2）常减压轻烃回收方案中应考虑停重整预分馏塔方案，建议将常减压来的直馏石脑油初馏点切至78℃，直接进预加氢系统，通过汽提塔微调精制石脑油初馏点，停预分馏塔，降低能耗2.3千克标油/吨。
3）重整氢产提高后，增压机能力受到限制，建议将两台小的压缩机更换为一台大压缩机。
2．优化催化剂再生系统操作，并择机进行改造，确保其长周期运行。
再生系统的不稳定运行，制约着重整反应系统的优化运行。一是再生系统长期处于黑烧状态，催化剂活性不能充分发挥，催化剂氯平衡严重被破坏（催化剂氯含量低时低于0.9%、高时超过1.3%），造成重整催化剂金属功能与酸性功能失调，液收降低，积碳量上升；二是重整反应深度偏低，虽然化验分析重整脱戊烷塔底生成油辛烷值为103，但从脱戊烷塔底油中的芳烃含量（75.5%）及转化率来看，其辛烷值RONC仅为100，造成芳产、氢产下降；三是由于再生系统的不稳定运行造成催化剂粉尘量增多。
建议：
1）方案一：投资100万元，对再生配碱系统改造。降低碱液浓度，增设配碱罐1台，更换管线，增加伴热；方案二：借鉴洛炼经验，投资400万元，将再生系统碱洗脱氯改造为固相脱氯，可更好的避免装置腐蚀，降低水对催化剂的影响，延长催化剂寿命，保证再生系统长周期运行，为重整提负荷、提苛刻度创造条件。
2）更换再生器约翰逊网（有备件）、投资15万元改造
干燥器分液罐、清洗再生气循环管路，降低管路压降，提高再生循环气流量，从而提高再生器的烧焦能力。由于目前再生循环气流量偏低（低于设计值2000Nm3/h），可通过提高烧焦气中氧含量来弥补烧焦能力不足问题。
3）目前烧碳区床层温度从上到下分布为503℃、497、493℃、496℃、500℃、504℃，一是校正热电偶的真实性，二是通过提高氧含量来使床层峰温上移。
4）改造后闭锁料斗的催化剂循环量为350kg/h，建议将催化剂循环速率由80%提高至90%以上。从目前烧碳区看，上部空气流量65Nm3/h，氧含量0.93%，烧碳区入口温度、485℃、495℃，峰温504℃，计算出的实际碳含量为3%左右，烧焦仍有余地。
5）从2月份注氯量来算，已远远超过万分之十，建议将注氯量降至万分之五，定期监测催化剂氯含量，使之维持在1.10~1.15%，即可发挥催化剂活性，又可降低C8+组分中的烯烃含量（减少白土用量）。
3．通过扩能改造，提高二甲苯塔315处理能力，降低抽提负荷。
抽提进料31吨/小时，组成为C6、C7及部分C8馏分，其中二甲苯占15~20%，使25万吨/年的抽提装置无法与70万吨的重整相匹配。
建议：
1）优化抽提原料，将C8芳烃切至T1202塔底，即抽提进料组成为C6、C7及C8非芳组分。
2）投资80万元，对塔315进行扩能改造，将重整所产C8芳烃直接去塔315进行分离，塔顶采出满足国标3℃的混合二甲苯产品，即可降低抽提负荷，同时又降低装置能耗4.5
千克标油/吨。
3）投资20万元，对现有的白土精制脱烯烃流程进行改造，将目前的C8、C9组分脱烯烃改为塔315顶部C8组分脱烯烃（借鉴青岛炼化流程），每年节省白土120吨，增效100万元。
4．优化加热炉操作，提高加热炉热效率，降低燃料消耗。
重整装置有F1101、F1102、F1202、F1203四台塔底再沸炉，氧含量高（3.2~7.7%）、负压大（-55~-76kpa）、排烟温度高（143~160℃）。重整反应加热炉氧含量2.7~3.7%、负压-140kpa、排烟温度208℃。消耗燃料气总量4540Nm3/h。
建议：
1）调整加热炉氧含量、负压分别至2~4%、-20~-50kpa，节约燃料气400Nm3/h，降低能耗3.4千克标油/吨。
2）对F1101、F1102、F1202、F1203烟气余热统一进行综合利用，使加热炉热效率提高至93%；对重整加热炉对流段余热进行回收利用，使其热效率提高至92%以上。
5．引制氢氢气进重整还原区，停用还原氢膜分离系统。 重整再生催化剂还原氢气来源是，通过膜分离系统，将装置自产的纯度92％的氢气提纯至98％，用量约1500Nm3/h。
建议：
1）引制氢装置氢气至再生系统。
2）停用还原氢膜分离系统。
实现氢气梯级利用的同时，还可节约1.0MPa蒸汽0.2吨/小时，降低能耗0.2千克标油/吨。
6．重整进料换热器、再生循环气换热器效率差。
重整进料板式换热器（热端温差53℃）、再生循环气换热器换热深度偏低、热回收不充分，造成重整加热炉、空冷、电加热器负荷增大，能耗上升。
建议：检修时对重整进料换热器、再生循环气换热器进行化学清洗。