土木建筑学院
课程设计（论文）说明书
课程名称： 《供热工程》课程设计
设计题目： 锅炉房与供热工程课程设计
专 业：建筑环境与设备工程 班级： 20##-1
设 计 人： 孙金凤
指导教师： 王明红 李慧敏
山东科技大学土木建筑学院
20##年 7 月14 日
课程设计任务书
专业（方向）：建筑环境与设备工程班级： 20##-1
学 生 姓 名： 孙金凤 学号：200801020720
一、 课程设计题目： 锅炉房及供热工程课程设计
二、 原始资料：（1）热负荷资料：生产热负荷D1=3.3t/h,压力P1=0.4MPa；采暖热负荷D2=6.7t/h,压力P2=0.3MPa，凝结水回收率为65%；生活热负荷D3=0.6t/h,压力P3=0.3MPa。（2）元素成分；（3）气象资料：采暖室外计算温度-7℃，采暖室外平均温度-0.9℃，采暖期天数106天；（4）室内设计参数：采暖室内计算温度18℃：（5）设计地区：青岛。
三、 设计应解决下列要问题：
锅炉及锅炉房设计：（1）负荷计算；（2）方案确定；（3）设备及附件选择； （4）平面布置图及系统图绘制。小区供热管网设计：（1）负荷计算；（2）方案确定；（3）简图绘制；（4）管道水力计算；（5）设备及附件选择；（6）保温计算；（7）施工图绘制。
四、 设计图纸：
（1）锅炉房平面布置图1张，锅炉房热力系统图、剖面图各1张；（2）供热管网平面布置图，大样图；
五、命题发出日期： 2011.6.27 设计应完成日期： 2011.7.14
设计指导人（签章）：
系 主 任（签章）：
日期： 年 月 日
指导教师对课程设计评语
指导教师（签章）：
系 主 任（签章）：
日期： 年 月 日
摘 要
供热是保障北方居民正常工作的基本条件，也是城市能正常运行的基本保证。科学合理规划供热建设和发展，对于提高供热保障能力、满足人民生活需求、改善大气环境、构建和谐社会具有重要意义。随着人类社会的发展和供暖要求的提高，锅炉供暖越来越多的应用到北方的寒冷地区，保证了居民的生活质量，提高了居民的生活水平。
本设计为锅炉房和供热管网的设计。主要包括锅炉的选择和锅炉房的布置，小区的室外供热管网规划。小区生活区共有居民1296户。其中，156户建筑面积为120m2 ，72户建筑面积为60 m2，1068户建筑面积为90 m2 。本设计的主要内容包括：根据给定的热负荷资料、燃煤资料、室内设计参数、水质资料、建筑资料、青岛本地的情况等进行热负荷计算、锅炉的型号和台数的选择、水处理设备的选择（包括给水设备的选择、给水泵的选择、水处理系统设计及设备的选择）、汽水系统的设计（包括给水管径的确定、蒸汽系统主要管道直径的确定）、送引风系统的设计（包括理论空气量和理论烟气量的计算、锅炉燃料消耗量的计算、送引风机的选择、烟囱高度与直径的设计计算）、运煤除渣和除尘设备的选择、锅炉房工艺布置、小区供热管网采暖设计负荷和流量的计算、管段的水力计算、供热管道管径的选择、管材及附件的选择等。画出锅炉平面布置图、锅炉房剖面图、锅炉房热力系统图、供热管网的大样图、小区供热管网的规划图。
关键词：锅炉房；剖面；热力系统；水力计算；供暖系统入口大样；立管双层保温结构图
目 录
1 锅炉设计原始资料………………………………………………………………......（1）
1.1热负荷资料 …………………………………………………………………………（1）
1.2燃煤资料………………………………………………………………………………（1）
1.3气象资料 .……………………………………………………………………….……（1）
1.4室内设计参数……………………………………………………………………...…（1） 1.5水质资料………………………………………………………………..……………（1）
1.6建筑资料……………………………………………………………….……………..（2）
1.7设计地区……………………………………………………………….…...………..（2）
2 热负荷计算及锅炉选择……………………………………………………………（2）
2.1热负荷计算 …………………………………………………………………………（2）
2.1.1采暖季热负荷计算………………………………………………….…………….（2）
2.12非采暖季热负荷计算……………………………………………….………………（3）
2.2锅炉型号与台数的选择…………………………………………………………...（3）
2.2.1锅炉型号………………………………………………………………….………..（3）
2.2.2锅炉台数…………………………………………………………………………..（5）
2.2.3燃烧设备…………………………………………………………………………..（5）
3 水处理设备及给水设备选择 ……………………………………..…………..（5）
3.1水处理系统设计及设备选择 …………………………………………………...（5）
3.1.1锅炉房给水量计算………………………………………………………….…….（5）
3.1.2给水泵的选择…….………………………………………………………….……（6）
3.1.3凝结水泵和凝结水箱的选择……………………………………………….……（7）
3.1.4水处理系统的设计及设备的选择…………………………………………….…（7）
4 汽水系统的设计………………………………………………………………..……..（7）
4.1给水管管径的选择……………………………………………………………..…..（7）
4.2蒸汽系统主要管道直径的确定………………………………………………….（7）5 送引风系统设计 ……………………………………………………………….…..（8）
5.1锅炉燃料消耗量的计算…………………………………………………….……..（8）
5.2理论空气量和理论烟气量……………………………………………….………..（9）
5.3送风机、引风机的选择计算……………………………………………….………（9）5.3.1送风机计算……………………………………………………………….. ………（9）
5.3.2引风机计算………………………………………………………….……………（10）
5.4烟囱的高度与直径的设计计算…………………………………………………（10）
5.4.1烟囱的高度计算……………………………………………………………..…（10）
5.4.2烟囱的直径计算………………………………………………………….………（11）
6运煤、除渣和除尘设备的选择……………………………………………............（12）
6.1锅炉房耗煤量的计算与运煤方式的选择…………………………………….（12）
6.2锅炉房灰渣量的计算与除渣设备的选择…………………………………….（12）
6.3煤场和灰渣场面积的确定……………………………………………………….（12）
6.4除尘设备的选择 ………………………………………………………………..（13）
7锅炉房工艺布置……………………………………………………………………..（13）
7.1锅炉房建筑 ………………………………………………………………………（13）
7.1.1一般原则………………………………………………………………………...（13）
7.1.2锅炉间、辅助间和生活间的布置……………………………………………….（13）
7.1.3锅炉房建筑安全要求…………………………………………………………...（14）
7.1.4锅炉房建筑布置形式…………………………………………………………...（14）
7.2锅炉房设备布置 …………………………………………………………………（14）
7.2.1一般原则………………………………………………………………………...（14）
7.2.2锅炉布置………………………………………………………………………...（14）
7.2.3辅助设备的布置………………………………………………………………...（15）7.3风烟管道和主要汽水管道的布置 ……………………………………………（15）
8小区供热管网的设计……………………………………………………………（16）
8.1采暖设计热负荷和设计流量的计算…………………………………...…………..…（16）8.1.1采暖设计热负荷的计算………………………………………………………（16）
8.2.2采暖设计流量的确定…………………………………………………………（17）
8.2供暖方案的确定…………………………………………………………………….（17）
8.2.1室外供热管道的布置…………………………………………………………...（17）
8.2.2供热管道的定线原则…………………………………………………………...（18）
8.3管段的水力计算步骤……………………………………………………..…………（19）
8.3.1各管道的计算流量…………………………………………………..………...（19）
8.3.2确定热水网路的主干线和沿程比摩阻………………………………………...（21）
8.3.3确定主干线各管径和实际比摩阻……………………………………………...（21）
8.3.4确定各管段的阻力当量长度…………………………………………………...（21）
8.3.5计算主干线的压力损失即主干线的压降……………………………………...（21）
8.3.6支干线、支线水力计算及估算比摩阻的确定………………………………...（21）
8.3.7支干线、支线管段的实际比摩阻和管径的确定……………………………...（21）
8.3.8确定支干线、支线的局部阻力当量长度，计算实际压力降…………………...（22）
8.4水力计算举例………………………………………………………………..………（22）
8.5供热管道 ………………………………………………………………...…………（27）
8.5.1管道的保温……………………………………………………………………...（27）
8.5.2供热管道敷设…………………………………………………………………...（28）
8.6管材及附件 ……………………………………………………………..…………（28）
8.6.1管材及阀门……………………………………………………………………...（28）
8.6.2补偿器…………………………………………………………………………...（29）
9保温措施……………………………………………………………………………（29）
总结……………………………………………………………………………..……… （30）
参考文献……………………………………………………………………..…………（31）
1 锅炉设计原始资料
1.1热负荷资料
1.2燃煤资料
元素分析成分：
=57.42%,
=3.81%,
=7.16%,
=0.93%,
=0.46%,
=8.85%,
=21.37%，煤的干燥无灰基挥发份成分
=38.48%，应用基低位发热量为
=21350KJ/Kg。
1.3气象资料
采暖室外计算温度 -7℃
采暖室外平均温度 -0.9℃
采暖期天数 106天
1.4 室内设计参数
采暖室内计算温度 18℃
1.5 地区水质资料
溶解固形物： 396mg/l
碳酸盐硬度: 195mg/l
非碳酸盐硬度： 95mg/l
总硬度： 285mg/l
硬度： 195mg/l
PH值 7.6
水文地质资料：地下水位 -1.5m2
最大冻土深度 35cm
地耐力 6T/m2
1.6 建筑资料
小区总平面图（详见规划图纸）；某民用高层建筑各层的平面、剖面图
1.7 设计地区
青岛市
2 热负荷计算及锅炉选择
2.1 热负荷计算
2.1.1采暖季热负荷计算
（1）最大计算热负荷 锅炉房计算最大热负荷Qmax是选择锅炉的主要依据，可根据各项原始热负荷、同时使用系数、锅炉房自耗热量和官网热损失系数由下式求得：
t/h (公式2-1)
式中：
—分别是采暖、生产和生活最大热负荷，t/h，由设计资料提供
—室外管网热损失和漏损系数，取1.25；
—分别为采暖、生产和生活负荷同时使用系数，分别取0.8、1.0、0.5。
所以：
=1.25×（0.8×3.3+1.0×6.7+0.5×0.6）
=12.05t/h
（2）平均热负荷 平均热负荷表明热负荷的均匀性，设备选择时应考虑这一因素，如变负荷对设备运行经济性和安全性的影响。
采暖通风平均热负荷
根据室外平均温度计算：
t/h （公式2-2）
式中：
—采暖最大热负荷（与D2的值相同），t/h；
—采暖室内计算温度，℃；
—采暖期室外计算温度，℃；
—采暖期室外平均温度，℃。
所以，
t/h。
生产平均热负荷
和生活平均热负荷
按生产和生活最大热负荷取。
Qpj =K0 （
+D1+D3）=1.25×（5.07+3.3+0.6）=11.2t/h
（3）全年热负荷 这是计算全年燃料消耗量的依据，也是技术经济比较的一个依据。全年热负荷Q0可根据平均热负荷和全年使用小时数按下式计算：
t/年 （公式2-3）式中：
—分别为采暖、生产和生活的全年热负荷，t/年；
—除氧用热系数，本设计中不设除氧设备，此项为零；
—符号意义同（公式2-1）。
采暖、生产和生活的全年热负荷分别用以下公式计算求得：
t/年 （公式2-4）
t/年 （公式2-5）
t/年 (公式2-6）式中：
—分别为采暖天数和全年工作天数；
Q1pj ，Q2pj ，Q3pj， ——分别为采暖、生产及生活的平均热负荷，t/h；
—每昼夜工作班数，本设计中取三班制；
—非工作班时保温用热负荷，t/h；可按室内温度
℃代入 （公式2-2）计算求得。
=
t/h
D1=8×106×3×5.07=12898.08t/h
=8×365×3×3.3=28908t/h
=8×365×3×0.6=5256t/h
=1.25×(12898.08+28908+5256)=58827.6t/h
2.1.2非采暖季热负荷计算
非采暖季最大热负荷主要包括生产和生活最大热负荷，计算公式如下：
(公式2-7)
所以，
=1.25×（0.8×3.3+0.5×0.6）
=3.675t/h
2.2 锅炉型号和台数选择
锅炉型号和台数根据锅炉房热负荷、介质、参数和燃料种类等因素选择，并应考虑技术经济方面的合理性，使锅炉房在冬夏季均能达到经济可靠运行。
2.2.1锅炉型号
根据计算热负荷的大小和燃料特性决定锅炉型号，并考虑负荷变化和锅炉房发展的需要。选用锅炉的总容量必须满足计算负荷的要求，以保证用气的需要。但也不应使锅炉的总容量超过计算负荷太多而造成浪费。锅炉的容量还应适应锅炉房负荷变化的需要，特别是某些季节性锅炉房，要力免锅炉长期在低负荷下运行。
本设计中，根据原始资料提供的燃料的特性参数，并查表得该燃料为Ⅲ类烟煤。由于供采暖、生产和生活用的蒸汽压力均小于等于0.4MPa，采暖季最大热负荷为12.05t/h,以及燃料为三类烟煤可初步提出几种选炉方案：[2]P- 14
一台SZL20-2.45-A
型炉
二台SZL6.5-1.27-A型炉
三台SZL6-1.25-A型炉
表1-3三方案的主要方面比较
综合比较确定采用SHL6.5-1.27-A型锅炉二台的方案。
蒸发量：6.5t/h； 锅炉效率：79%； 生产厂地：重庆锅炉总厂
工作压力： 1.27
； 蒸汽出口温度：194℃； 给水温度：105℃；
受热面积：锅炉本体124m² , 省煤量141.6m²；炉排有效面积8.8m2
炉膛容积21m3；燃料低位发热值17693KJ/Kg；燃料设计耗量0.947t/h；
外形尺寸（m）6.0×3.6×5.2
2.2.2锅炉台数
选用锅炉台数应考虑对负荷的变化和意外事故的适应性，建设和运行的经济性。一般来说，单机容量较大的锅炉其效率较高，锅炉房占地面积小，运行人员少，经济性好，但台数不宜过少，不然适应负荷变化的能力和备用性较差。锅炉房的锅炉台数一般不少于两台；国外有关文献认为，新建锅炉房内装设锅炉的最佳台数为三台。
本设计中，根据选择的锅炉型号（额定蒸汽量为6.5t/h）及采暖期最大热负荷，选取同型号的锅炉三台（一台备用）。
2.2.3燃烧设备
选用锅炉燃烧设备应能适应所使用的燃料、便于燃烧调节和满足环境保护的要求。
本设计中，选用双锅筒纵置式炉排，对燃煤粒度的要求≯30；过量空气系数为1.3；未完全燃烧热损失：气体＜2%，固体5～10%。它的优点是燃烧效率高，运行平稳可靠，负荷适应性好，飞灰损失和对环境污染较小，司炉劳动强度较小，操作简便。缺点是结构复杂，制造工作量大。
3水处理设备及给水设备的选择
3.1 给水设备的选择
3.1.1锅炉房给水量计算
锅炉房给水量计算公式：
t/h (公式3-1)
式中：
—给水管网漏损系数，取1.03；
—锅炉房额定蒸发量，t/h；
—锅炉排污率，
，%；
，取二者之中的较大值。
；
由水质资料知：
396mg/l,
=3500mg/l,
3.9mmol/l,
=24mmol/l,
求得
因此取排污率为15%.
所以，采暖期锅炉给水量G1=1.03×12.05×（1+15%）=14.27t/h；
非采暖期锅炉给水量G2=1.03×3.675×(1+15%)=4.35t/h。
3.1.2给水泵的选择
（1）给水泵的容量和台数
给水泵的流量应满足锅炉所有运行锅炉在额定蒸发量时给水量的1.1倍的要求；由于锅炉房的负荷一般都不均衡，特别是季节性负荷的锅炉房负荷变化更大，因此水泵的容量和台数还应适应全年负荷变化的要求。
本设计中，水泵总流量Q=1.1×14.27=15.70t/h。由于设计中选用三台同型号的水泵，一台备用，因此一台水泵的流量为7.85t/h。选用流量为8t/h。
（2）备用给水泵
设置备用给水泵是为了保证在停电，正常检修和发生机械故障等情况下，锅炉仍能得到安全、可靠的供水。为此，设计规范和监察规程都明确规定：锅炉房应设置备用给水泵，当任何一台水泵停止运行时，其余给水泵的总流量应满足所有锅炉蒸发量的1.1倍。在本设计中，选用一台备用。
（3）给水泵的扬程一个有隔板的
水泵扬程的计算，根据经验公式计算：
KPa （公式3-2）
式中：
—锅炉工作压力；（100～200）为压头附加值。
所以：
=1000×1.27+（100～200）=1370～1470KPa=13.7～14.7m。
根据给水泵的流量和扬程，选择IR型热水循环泵，型号为： 65-40-250，流量为12.5m³/h,扬程为20m,效率为46%，转速为1450r/min，电机功率为2.2kW，允许汽蚀余量为2m，泵的质量为74kg。
（4）给水箱的选择
1）给水箱的容积和个数
给水箱的作用有两个：一是软化水和凝结水与锅炉给水流量之间的缓冲，二是给水的储备。给水储备是保证锅炉安全运行所必需的，其要求与锅炉房容量有关。给水箱的容量主要根据锅炉房的容量确定，一般给水箱的总有效容量为所有运行锅炉在额定蒸发量时所需20～40min的给水量。
本锅炉房为常年不间断运行的锅炉房，给水箱设置2台，其中一台为备用水箱。
本设计中，给水箱的总有效容量选为运行锅炉在额定蒸发量时所需30min的给水量。因此其大小为6.5m³,选用方形开式给水箱其尺寸为2.8×1.8×1.8,有效容积为8.3 m³，水箱本体重量为1505.2kg.
2)给水箱的高度
给水泵输送温度较高的给水，要求给水箱有一定的安装高度，使给水泵有足够的灌注头，以免发生汽蚀和影响正常给水。
本设计中，给水箱安装高度为0.4MPa×10m/MPa+2m=6m.
其中：04MPa为蒸汽工作压力；
2m为给水泵的汽蚀余量。
3.1.3凝结水泵和凝结水箱的选择
常年供汽的锅炉房，凝结水箱采用两个，其中一个备用。水箱的总容量可为20～40min最大小时凝结水量，即
=0.65×6.7=4.36 m³。
凝结水泵采用两台电动离心泵，其中一台备用。凝结水泵的流量应不小于1.2倍的最大小时凝结水回收量，即1.2×4·.36=5.23 m³；当全部锅炉补给水进入凝结水箱时，凝结水泵流量应满足所有运行锅炉额定蒸发量时所需给水量的1.1倍，即6.5m³。
本设计通过计算选定的凝结水泵为IS-80-50-315。凝结水箱为方形开式给水箱其尺寸为2.8×1.8×1.8
3.1.4水处理系统的设计及设备选择
锅炉房用水一般来自城市或厂区供水管网，水质已经过一定的处理。锅炉房水处理的任务通常是软化和除氧。
软化水量 ：
即采暖季最大给水量与凝结水量之差
(公式 3-3)
所以， 
14.27-0.65×6.7=9.92t/h
（1） 软化设备的选择
根据软化水量，选择的组合式软水处理设备型号为BGR—Ⅶ型。处理水量为10~20t/h，周期产水量为2740t。
4汽水系统的设计
4.1给水管管径的确定
给水管内径的计算公式：
（式4-1）
式中：G—管内介质的质量流量，t/h
ω—推荐流速，m/s（在设计中选用推荐流速为1.5m/s）
可得给水管道内径
，由此，给水管选择热轧无缝钢管Ф68×4的管材。
4.2蒸汽系统主要管道直径的确定
蒸汽管道内径的计算公式：
（式4-2）
式中：G—管内介质的质量流量，t/h
ω—推荐流速，m/s（在设计中选用推荐流速为30m/s）
ν—管内介质的比容，m3/Kg（由手册查得ν=1.522 m3/Kg）
可得蒸汽管道内径
,由此，蒸汽系统选择Ф165×4.5的管材。
5送引风系统的设计
根据工业锅炉产品技术条件的规定，送风机、引风机和除尘器都在“工业锅炉成套供应范围”之内，应由锅炉厂配套供应，如实际条件没有特别要求，不必变更。在课程设计中送引风机系统的要求主要是确定送引风机连接系统，决定风烟管道和烟囱尺寸，进行设备和管道布置。如有实际需要，还应核对配套风机性能。
关于锅炉热效率、排烟温度、锅炉本体烟风阻力和锅炉本体各烟道的过量空气系数，均引用锅炉厂产品计算书中的数据。根据使用燃料的成分计算得出燃料耗量、送风量、排烟量。
5.1锅炉燃料消耗量的计算
单台锅炉燃料消耗量的计算公式为：
kg/h （式5-1）
式中 D —生产和生活平均热负荷、采暖最大热负荷之和。t/h；
—锅炉排污量，t/h
— 锅炉工作压力下蒸汽的焓，kJ/kg
—排污水的焓，kJ/kg
—给水的焓，kJ/kg
—锅炉燃料低位发热量，kJ/kg
—锅炉运行效率。
查表可得：iq=2811.2kg/kJ；igs=188.4kJ/kg；ipw=806.69kJ/kg。
可得： 
=1.96（t/h）
锅炉小时计算耗煤量：
=1.96×（1-12%）=1.72t/h
式中： B—— 燃料消耗量；
q4—— 锅炉未完全燃烧热损失，为（8~12）%取12%。
5.2理论空气量和理论烟气量
根据理论空气量的公式：
m3/kg （式5-2）
可得出1kg收到基燃料完全燃烧所需要的理论空气量为
=5.89 m3/kg
由此可得一台锅炉的所需的理论空气量为5.89×658=3875.62 m3 /h
当一只燃料的收到基低位发热量时，单位质量的燃料理论烟气量可由经验公式计算
对于烟煤经验公式如下：
（式5-3）
可得单位质量烟煤的理论空气量
=6.06 m3/kg
由此可得一台锅炉产生的理论烟气量为6.06×658=3987.48 m3
5.3送风机、引风机的选择计算
选用的送风机和引风机应能保证供热锅炉在既定的工作条件下，满足锅炉全负荷运行时对烟、风流量和压头的需要。为安全起见，在选择送、引风机时应考虑有一定的富裕度，送、引风机性能裕度系数列于下表5-1中。
表5-1送引风机性能裕度系数
送、引风机的选择，首先应按风机的比专属选定风机型式，然后再根据锅炉延风系统的设计流量和设计压头，按风机制造厂提供的相应型式的风机系列参数或性能曲线来确定所选风机的规格。
5.3.1送风机计算
（1）送风机风量
（单位m3/h）：
式中：
—— 炉膛出口处的过量空气系数，取=1.3
——冷空气温度，=30℃ ；
——计算燃煤量（kg/h）；
——理论空气量（标态）（m3/kg）；
b ——当地大气压（kPa），根据当地海拔高度（0m）查的；
=
=16079.02
=4.47
（2） 送风机风压
式中：
——送风机风压（Pa）；
1.2——风压储备系数；
——风道总阻力（Pa）；
——冷空气温度，=30℃；
b ——当地大气压（kPa），根据当地海拔高度（0m）查的；
——送风机铭牌上给出的气体温度（℃）
——101.32kPa时的空气密度为1.293kg/m3
5.3.2引风机计算
风量
（单位m3/h）：
式中 
——排烟体积（标态），（m3/kg）；
——排烟温度（℃）
其余各项意义同送风机风量计算式。
=
=19193.6=5.33
.出口处的烟气温度：烟囱高度为38则温降为
=
=2.78℃
其中修正系数A可根据砖烟囱平均壁厚<0.5 m由教材查得0.4
如此烟囱出口处的烟温 
=200-2.78=197.2 ℃
在本设计中通过计算验证选用送风机的规格为G4-73-No8D,功率为18.5kW,效率为79.4﹪；引风机的规格为Y5-47-12 No 10D离心式引风机，,效率为82.6﹪。
5.4烟囱的高度与直径的设计计算
5.4.1烟囱的高度计算
在自然通风和机械通风时，烟囱的高度都应根据排出烟气中所含的有害物质—SO2、NO2、飞灰等的扩散条件来确定，使附近的环境处于允许的污染程度之下。因此，烟囱的高度的确定，应符合现行国家标准《工业“三废”排放试行标准》、《工业企业设计卫生标准》、《锅炉大气污染物排放标准》和《大气环境质量标准》等规定。
机械通风时，烟风道阻力由送引风机克服。因此，烟囱的作用主要不是迎来产生引力，而是将烟气排放到足够高的高空，使之符合环境保护的要求。
每个新建锅炉钢设一个烟囱。燃煤、燃油（燃轻质柴油、煤油除外）锅炉房烟囱高度应根据锅炉房总容量，按表5-2规定执行。
表5-2锅炉房烟囱最低允许高度
在本设计中锅炉的总容量为8t/h，且新建的锅炉烟囱周围半径200m距离内没有建筑物，所以选择烟囱的高度为35m。
5.4.2烟囱的直径计算
烟筒外直径由结构设计决定，砖烟囱顶部壁厚一般为240mm，有内衬时为410mm，底部外直径由烟囱高度和外壁坡度决定，底部内径与设计条件有关。
烟囱的内直径计算公式可按下式进行计算
（式5-4）
式中：
—通过烟囱的总烟气量，m3/h
—烟囱出口烟气流速,m/s
烟囱的出口流速按下表5-3选用
表5-3 烟囱出口处烟气流速
设计时应根据冬、夏季负荷分别计算，如符合相差悬殊，则应首先满足冬季负荷要求。
所以：
烟囱的顶部的外直径为1.082m，取标准直径为1.2m。
烟囱底部直径： d1=d2+2i
式中：i——烟囱锥度，通常取0.02-0.03，本设计取0.025，
可得：d1=0.602+2×0.025x35=2.35m.
烟囱底部的外直径为2.83m，取标准直径为3m。
6运煤、除渣和除尘设备的选择
6.1锅炉房耗煤量的计算与运煤方式的选择
供热锅炉燃用的煤，一般是由火车、汽车或船舶把煤运来。而后用人工或机械的方法将煤卸到锅炉房附件的储煤场，再通过各种机械设备把煤运到锅炉房。运煤系统是从卸煤开始，经煤场处理、输送破碎、筛选、磁选、计量直至将煤运输到炉前煤仓供锅炉燃用。
运煤系统的输送量按下式计算：
t/h （式6-1）
式中：
——平均最大小时耗煤量，t/h,当锅炉房需要扩建时，计入相应耗煤量；
K——运输不平衡系数，可取1.1-1.2；取1.15
t——运煤系统工作时间，h,取7小时
带入数据可得：
=7.73t/h
可以选用火车运煤，采用多斗提升机将煤送到炉前煤仓。多斗提升机可实现连续运输，可以垂直运输也可水平运输。
6.2锅炉房灰渣量的计算与除渣设备的选择
每小时最大灰渣量可按下列公式计算
t/h （式6-2）
可得每小时最大灰渣量 C=
=0.57t/h
作为燃料，煤与灰渣在运输上是具有共性的，因此，前述的一些机械运煤设备一般也可用来转运灰渣。但是，煤一般通过提升设备得以送入锅炉上的储煤斗，而灰渣需从锅炉下的灰渣斗中清除出来。根据计算得到的灰渣量、额定蒸发量，设计中选用圆盘除渣机。
6.3煤场和灰渣场面积的确定
当煤场储煤量确定后，储煤场的面积主要取决于煤堆的高度。除易自燃的煤堆煤堆高度有特殊要求外，采用以下数据：
铲斗车堆煤时2-3m
煤场面积可用下式估算：
（式6-3）
式中： B——锅炉房的平均小时最大耗煤量，t/h;
T——锅炉每昼夜运行时间，h;(24小时运行)
M——煤的储备天数，d;(取M=10天)
N——考虑煤堆过道占用面积的系数，一般取1.5-1.6；（取1.55）
H——煤堆高度，m;(取3m)
ρ——煤的堆积密度，t/m3;(查表ρ=0.8t/m3)
φ——堆角系数，一般取0.6-0.8（取0.7）
可得：
灰渣场面积采用与煤场面积相似的计算公式
可得： 
6.4除尘设备的选择
本设计中选用干式旋风除尘器，干式旋风除尘器是一种能使含尘烟气做旋转运动，从而使灰尘在离心力的作用下从含尘烟气中分离出来的一种设备。含尘烟气交速切向进入除尘器的外壳和排气管之间的环形空间，形成一股向下运动的外旋气流。这时，悬浮在其中的尘粒在离心力作用下被甩到筒壁，并随烟气一起沿着圆锥体向下运动沉入除尘器底部进入除尘室。由于气流旋转和引风机的抽吸，在旋风筒中产生负压，使运动到筒体底部的已经净化的烟气改变流动方向改变流向进入筒体中部形成旋气流从除尘器上部的排气管排除。
旋风除尘器结构简单，投资省，除尘效率较高，已广泛的应用于供热锅炉烟气除尘。旋风除尘器的种类较多，本设计选用XS-6.5A型多管旋风除尘器，除尘效率
=93%,外形尺寸1983x1490x4757(mm),重量为700kg。
7锅炉房工艺布置
7.1锅炉房建筑
7.1.1一般原则
（1）锅炉房各建筑物、构筑物和场地的布置，应充分利用地形，使挖方和填方量最小，排水良好，防止水流入地下室和管沟。
（2）锅炉房、煤场、灰渣场、储油罐、燃气调压站之间以及和其他建筑物、构筑物之间的间距，均应按现行国家标准《建筑设计防火规范》和有关工业企业设计卫生标准的有关规定执行。
（3）运煤系统的布置应利用地形，使提升高度小，运输距离短。煤场、灰渣场宜位于主要建筑物的全年最小频率风向的上风侧。
7.1.2锅炉间、辅助间、生活间的布置
（1）蒸汽锅炉额定蒸发量为1-20t/h的锅炉房，其辅助间和生活间宜贴邻锅炉间的一侧。
（2）当锅炉房为多层布置时，其仪表控制室应布置在锅炉操作层上，并宜选择朝向较好的部位。
（3）需要扩建的锅炉房，其运煤系统的布置应使煤自固定端运至炉前。
（4）锅炉房的出入口2个；炉前走道总长度12m，且面积200m²时，其出入口可只设1个。
（5）锅炉房通向房外的门向外开启，锅炉房内的工作间或生活间直通锅炉间的门向锅炉间内开启。
7.1.3锅炉房建筑安全要求
（1）锅炉属于有爆炸危险的承压设备，锅炉房的设计必修严格执行国家有关规定。
（2）锅炉房为二级耐火等级的建筑，但总额定蒸发量不超过4t/h的燃煤锅炉房可采用三级耐火等级的建筑。
（3）锅炉房与相邻建筑物之间留有防火间距，具体要求与建筑物的耐火等级有关。
（4）锅炉房地面平整无台阶。为防止积水，底层地面应高于室外地面。设备布置在地下室时，有可靠的排水设施。
7.1.4锅炉房建筑布置形式
（1）锅炉房设备为室内布置或露天布置，本设计中采用室内布置。
（2）锅炉房作单层布置还是双层布置，主要取决于锅炉产品设计、燃烧设备和受热面布置方式。当前，额定蒸发量不超过4t/h的燃煤锅炉，燃油燃气的锅炉，作单层布置。
（3）新建锅炉房一般应留有扩建的可能性。因此，布置给水设备、水处理设备和换热设备的辅助间和化验、生活用房常设置于锅炉房的一端，这一端称为固定端，另一端作为扩建端。
（4）辅助间与锅炉间隔开布置。
7.2锅炉房设备布置
7.2.1一般原则
锅炉房内各种设备的布置应保证其工作安全可靠、运行管理和安装检修便利；设备的位置应符合工艺流程，以便于操作和缩短管线。此外，设备布置还应能合理利用建筑面积和空间，以减少土建投资和占地面积。
7.2.2锅炉布置
锅炉的布置方法和布置尺寸与锅炉容量、燃烧设备和受热面结构等因素有关。
本设计中的锅炉房是一独立新建的单层建筑，朝南，由锅炉间和辅助间两大部分组成。
锅炉的炉前是主要操作面，锅炉前端至锅炉房前墙的净距要考虑操作条件，储煤斗或运煤设备的布置，小型锅炉人工运煤的要求，以及炉排的检修、烟道的清灰等要求。这一净距距离一般不小于4-5m。
锅炉最高操作平台至屋架之间的净高不小于2m，并应满足起吊设备操作高度的要求。
本设计中的锅炉房运转层标高±0.00，锅炉中心间距6m，炉前跨度4m，锅炉间跨度24m，锅炉间屋架下弦标高7m。
7.2.3辅助设备的布置
引风机的位置由除尘器和管道的连接要求来决定。风机间内有通道，其宽度满足安装和检修时风机部件搬运的要求。风机出口水平引出时，出口距墙或距总烟道的尺寸，应考虑风机、出口渐扩管和烟闸安装的要求。
除尘器露天布置，小型锅炉的除尘器也可以布置在室内。干式排灰时，布置除尘器的区域要有运灰车通行的通道。
水处理设备一般布置在辅助房间内，需要时也可单独布置在独立的建筑内。
小型锅炉给水箱和给水泵应布置在司炉便于看管的地方。如果给水箱和给水泵没有布置在同一房间内，给水泵房间内应有指示给水箱水位的信号装置和控制进给水箱软水量的阀门。
泵端靠墙布置时，泵端基础与墙之间的距离应考虑总吸水管、进水阀和连接短管安装的要求。泵基础之间的通道一般不小于700m，大型泵还应加大，以满足安装检修时搬运的需要，当场地不足时，也可把同型号的两台泵布置在同一基础上。
本锅炉房布置有两台SZL6.5-1.27-AIII型锅炉炉前留有4m的距离，是锅炉运行的主要操作区。燃煤由铲车运至炉前，由多斗提升机运至炉前煤斗，灰渣在后端排出用手推车定期运到灰场。给水设备，给水箱及水泵布置在辅助间。煤场及灰渣场设置在锅炉房的东侧区域。
7.3烟风管道和主要汽水管道的布置
各种管道及其附件的布置都应使其工作安全可靠、操作和安装检修便利。布置时应注意以下各方面要求。
（1） 管道布置应符合流程，使管道具有最小长度。
（2） 分期建设或具有扩建可能的锅炉房，管道布置应适宜扩建要求，使扩建时管道改造工作量最小。
（3） 管道布置应便于装设支架，一般应沿墙柱敷设，但应不影响设备操作和通行，避免影响采光和门窗启闭。
（4） 管道离墙柱或地面的距离便于安装和检修。
（5） 管道应有一定坡度，以便于排气放水。
（6） 主要通道的地面上不应敷设管道，通道上方的管道最低表面距地不应小于2m。
管道附件应根据其工作特点、操作要求和安装检修条件进行合理布置。管道上的阀门应设置在便于操作的部位，尽量利用地面和设备平台等便于接近的地方进行操作。否则大口径阀门应设置专用平台。分汽缸一般设置在锅炉间固定端。当接管较多且需要分别装设流量计时，也可设在专用房间内。分汽缸接管上的阀门应设置在便于操作的高度上；分汽缸离墙距离要便于阀门的安装和拆卸。各种流量计应根据所选形式，在其前后应接有为保证计量精度所需长度的直管管径。
8小区供热管网设计
8.1采热设计热负荷和设计流量计算
8.1.1采暖设计热负荷的计算
采暖热负荷是城市集中供热系统中最重要的负荷，它的设计热负荷占全部设计热负荷的80%-90%以上（不包括生产工艺用热），供热设计热负荷的概算可采用面积热指标进行计算，即
Q’n=qf× F
式中 Q’n ——建筑物的供热设计热负荷，W；
qf ———— 建筑物供热面积热指标，W/m2；
F ——建筑物的建筑面积，m2。
还应该指出，建筑物供热面积热指标qf 的大小，主要取决于通过垂直围护结构（墙、门、窗等）向外传递热量，它与建筑物平面尺寸和层高有关，因而不是直接取决建筑平面面积。用供热体积热指标表征建筑物供暖热负荷的大小，物理概念清楚，但采用面积热指标法，比体积热指标更易于概算，所以近几年来在城市集中供热系统规划中，国内外业多采用供暖面积热指标进行概算。在本设计中同样采用面积热指标法进行计算。
在总结我国许多单位进行建筑物供暖热负荷的理论计算和实测数据工作的基础上，我国《城市热力网设计规范》给出的建筑物供暖面积指标qf的推荐取值如表8-1所示
表8-1 建筑物供暖面积热指标推荐值
注：1、本表摘自《城市热力设计规范》CJ34-90，1990年版
2、热指标中已包括约5%的管网热损失在内。
在本设计中共有住宅用户1780户，其中，80户建筑面积为76m2 ，660户建筑面积为61 m2，900户建筑面积为68 m2 ，140户建筑面积为104 m2。选用建筑物供暖面积热指标为62 W/m2 。根据公式可得每户的供热设计热负荷为：
Q’n1=qf× F=62x76=4.7（kw）；
Q’n2=qf× F=62x61=3.78（kw）；
Q’n3=qf× F=62x68=4.20（kw）；
Q’n4=qf× F=62x104=6.45（kw）；
Q’n= 4.7×80+3.16×900 +4.2×660+6.45×140=6895（kw）。
8.1.2采暖设计流量的确定
采暖热用户及闭式热水供热系统生活热水热用户的设计流量，按下式进行计算：
G′=
式中 G′-----热用户的设计流量，t/h；
Q′-----热用户的设计热负荷，w；
C -----水的质量比热，J/(kg?℃)；
t′1------各种热用户相应的热网供水温度，℃；
t′2----各种热用户相应的热网回水温度，℃；
所以： 
8.2 供暖方案的确定
8.2.1 室外供热管道的平面布置
供热管道平面布置图示与热媒的种类、热源和热用户相互位置及热负荷的变化特点有关，主要有枝状和环状两类。
枝状网比较简单，造价较低，运行管理比较方便，它的管径随着到热源的距离增加而减小，其缺点在于没有供热的后备性能，即一旦网路发生事故，在损坏地点以后的所有用户均将中断供热。
环状网路的主要优点是具有供热的后备性能，可靠性好，运行也安全，但它往往比枝状网路的投资要大很多。
本设计中，力争做到设计合理，安装质量符合标准和操作维护良好的条件下，热网能够无故障运行，尤其对于只有供暖用户的热网，在非采暖期停止运行期内，可以维护并排除各种隐患，以满足再采暖期内正常运行的要求，加之考虑到目前我国的国情，故设计中的热力网形式采用枝状网。
8.2.2 供热管道的定线原则
（1）经济上合理，主干线力求短直，使金属耗量小，施工方便，主干线尽量走热负荷集中区，管线上所需的阀门及附件涉及到检查井的数量和位置，而检查井的数量应力求减少。
（2）技术上可靠，线路尽可能走地势平坦，土质好，水位低的地区，尽量利用管段的自然补偿。
（3）对周围环境影响少而协调，少穿主要街道，城市道路上的供热管道一般平行于道路中心线，并尽量敷设在车道以外的地方。
（4）穿过街区的城市热力管网应敷设在易于检修和维护的地方。
（5）通过非建筑区热力管道应沿公路敷设。
（6）热水管道在最低点设放水阀，在最高点设放气阀，管线布置见管线平面附图8-1。
图8-1宜春园小区管线平面布置图
8.3 管段的水力计算步骤
8.3.1各管段的计算流量
热网各管段的流量为各管段所负担的各个用户的计算流量之和，也就是沿介质流向该管段之后的所有热用户的计算流量之和。
本设计中，以管段1-22为例：
此管段共有用户数1780户，其中建筑面积为104 m2的为140户；建筑面积为76 m2的为80户；建筑面积为68 m2的为900户，建筑面积为61 m2的为660户。可利用8.1中提到的公式计算，则该管段的设计热负荷及流量见表8-2
表8-2 1-22管段的设计负荷及流量
8.3.2确定热水网路的主干线和沿程比摩阻
热水网路中平均比摩阻最小的一条管线，称为主干线。在一般情况下，热水网路各热用户要求预留的作用压头是基本相等的。所以可以认为从热源到最远端用户的管线就是主干线。热水网路水力计算从主干线开始，从热源出口到主干线末端用户逐段进行。
在此设计中，管网主干线即1-22这条管线。主干线的平均比摩阻采用经济比摩阻，可取30-70Pa/m。
8.3.3确定主干线各管段的管径和实际比摩阻
根据管段计算流量和初步选用的平均比摩阻，利用水力计算表，确定主干线的管径和相应的实际比摩阻。
8.3.4确定各管段的阻力当量长度
根据选定的管段管径和管段中局部阻力的形式，查当量长度表，注意确定各个局部阻力的当量长度，求出计算管段上所有局部阻力当量长度的总和。
8.3.5计算主干线的压力损失即主干线的总压降
根据查出的实际比摩阻、管长和局部阻力当量长度之和，计算主干线的压力损失，并求出整个主干线的总压降。
8.3.6支干线、支线水力计算及估算比摩阻的确定
在主干线即算完之后，便可进行支干线、支线的水力计算。支线的估算比摩阻的确定应根据管段的允许压降来确定。资用压力是根据支线和主干线上相应的并联环路压力平衡来确定的。
8.3.7支干线、支线管段的实际比摩阻和管径的确定
根据支干线、支线管段流量和估算比摩阻查水力计算表，确定实际比摩阻和管径。热力网支干线、支线应按允许的压力降来确定管径，但介质流速不应大于3.5m/s，支干线比摩阻不应大于300Pa/m。
8.3.8确定支干线、支线的局部阻力当量长度，计算实际压力降
根据选定的管径和局部阻力形式，确定局部当量长度。求支线管段上所有局部阻力当量长度之和。并计算支干线、支线管段的实际压力降。
最后，进行环路压力平衡，控制不平衡率在15%之内，即
X=∣ΔPz-ΔPs∣/ΔPz≦15%
式中 X——主干线和支线并联环路的不平均率，%
ΔPz——支线的资用压力，Pa；
ΔPs——通过水力计算得出的支线的实际压力，Pa
8.4水力计算举例
（1）以主干线上管段3-4为例说明主干线的水力计算过程。
前面计算了解了其流量为13.31t/h。设其比摩阻在30-70Pa/m之间，查表根据差分法取其管径为100mm，实际比摩阻为35.25Pa/m，流速为0.49m/s。该管段的实际长度为：56.15m。
在此管段上
则该管段的当量长度为：13.5+9.8+0.2+1.28+3.3=28.08m
则该管段的压力损失为
ΔP=（56.15+28.08）x35.25=2969.1Pa
最不利环路局部当量长度计算如表8-3：
表8-3 局部当量长度计算表
最不利环路的水力计算如表8-4：
表8-4 水力计算表
（2）支干线的水力计算过程
①对支干线Ⅰ的资用压力即与主干线管段1-4并联的压力降，将各管段压力降相加得：
P=39728Pa
该管段的实际长度为：40.56m
其估算比摩阻为
R1=39728/40.56（1+0.6）=612.18Pa/m
根据各管段的流量和估算比摩阻选定各管段的管径，例如：
1’—2’管段流量是4.44t/h，根据流量和比摩阻选择的管径为DN40，实际比摩阻为516.67 Pa/m。
同上，选出各管段的管径如表8-5
表8-5 Ⅰ支干路管段的管径
管道当量长度如表8-6
表8-6 Ⅰ支干路局部当量长度
该环路压力降：
P=33.79×516.67+23.51×622.9=32102.66Pa
对该环路进行压力降平衡，得不平衡率
X=（39728-32102.66）/39728×100﹪=14.9﹪≤15﹪ 符合负荷的要求。
②对支干线Ⅱ的资用压力即与主干线管段1-13的压力降，将各管段压力降相加得：
P=22400
该管段的实际长度为：54.28m
其估算比摩阻为
R1= 22400/(1+0.6) 54.28=257.92 Pa/m
根据各管段的流量和估算比摩阻选定各管段的管径，选出各管段的管径如表8-7
表8-7 Ⅱ支干路管段的管径
管道当量长度为：
表8-8 Ⅱ支干路局部当量长度
该环路压力降：
P=16.01x219.68+23.87x269.33+41.02x107.59=19359.33Pa 该环路进行压力降平衡，得不平衡率
X=（22400-19359.33）/22400x100﹪=13.57≤15﹪ 符合负荷的要求。
③支干线Ⅲ的资用压力即与主干线管段1-17的压力降，将个管段的压力降相加得：
P=15485 Pa
该管段的实际长度为：87.42 m
其估算比摩阻为
R1=15485/ (1+0.6) 87.42 =110.71Pa/m
根据各管段的流量和估算比摩阻选定各管段的管径，
表8-9 Ⅲ支干路管段的管径
管道当量长度为：
表8-10 Ⅲ支干路局部当量长度
该环路压力降：
P=15.95x175.5+24.34x27.8+40.17x86.64+24.73x65.06+18.83X104.98+26.77X154.93+35.31X47.87+25.65X219.68+84.98X98.5=19385 该环路进行压力降平衡，得不平衡率
X=（19385-15485）/19385x100﹪=20.11≥15﹪ 不符合负荷的要求 ，对管段进行调整，将8'-17管段调整为DN150，得不平衡率为：
X=（16370.67-15485）/16370.67x100﹪=2.24≤15﹪ 符合负荷的要求 。
其他支干线和支线管径的选取与上边的选取方法类似，标注于小区平面图上。这里不予详细说明。
8.5供热管道
8.5.1 管道的保温
(1) 保温的目的
管道的保温主要目的是在于减少输送过程中无效冷损失，并使冷媒保持一定的参数，以满足用户的需要，根据根据外网的运行经验，当管道有良好的保温时，其损失约占总数的5~8%。
（2）保温材料的选择
1、材料导热系数要低，一般不超过0.23W/m2·k；
2、具有较高的稳定性，不致由于温度急剧变化而丧失其原有的特性；
3、不腐蚀金属，具有一定的机械强度；
4、材料密度小，具有一定的空隙率；
5、吸水率低，易于施工成型；
6、成本低廉
（3）保温层厚度
本设计以经济厚度法计算最大管径保温层厚度。计算公式如下：
式中 δ----保温层厚度，m ；
d----管道外径，m ；
d1---管道保温层外径，m ；
m-----年小时运行数，全年运行时，m=8000h，供暖及非延续运行时，m=3000h，h/年 ；
b——热价，定为30元/106x1.163（w）；
tf——管道外表面温度，℃，可近似按热介质温度计算；
tk——保温层周围空气温度，℃；
λ——管道保温层的导热系数，w/(m·k)
8.5.2 供热管道敷设
官网是系统投资最多，施工罪犯中部分，所以合理选择管道敷设方式，以及做好管网平面定线工作，对节省投资，保证冷网安全可靠运行和施工维修方便都重要具地有意义。本设计中采用地沟敷设。当管网管径DN200时，采用通行地沟，管径小于等于DN150时，采用不通行地沟。
8.6管材及附件
8.6.1管材及阀门
本设计中的热力管道均采用钢管。钢管的连接方式主要是焊接和法兰连接。对三通用焊接，各种铸造管件，如阀门和管子之间连接用法兰连接，对于弯头采用锻压弯头连接。
设计中的阀门有闸阀和止回阀两种。闸阀用于热水管道上，止回阀主要用于泵的出口和锅炉房内，以防止介质倒流。
8.6.2补偿器
（1）设置补偿器的意义
供热管道随着热媒温度升高，会产生热伸长现象。如果该伸长得不到补偿，将使管道承受巨大的应力，甚至破坏管道。因此，必须在管道上设置补偿器，以补偿管道的热伸长，从而减小关闭的应力和作用在阀件或支架结构上的作用力。
（2）补偿器种类
1）自然补偿
利用供热管道自身的弯曲管段（如L型或Z型等）来补偿管段的热伸长的补偿方式，应尽量利用管道的自然补偿。
2）方形补偿器
在管中间加以特制的弯曲管道，常用的是方形补偿器。这种补偿器结构简单，安装方便。本设计中采用的是方形补偿器与自然补偿结合的方式。
3）固定支架
固定支座所承受的推力由固定支架承担。固定支架由于承受较大的推力，所以必须有坚固的支撑和基础，因而它是供热管网中造价较大的构件，为了节约投资，应尽可能减少固定支架的使用，但其间距应满足下列条件：
1.管段的热伸长量不得超过补偿器所允许的补偿量；
2.管段因膨胀而产生的推力，不得超过固定支架所能承受的允许推力值；
3.不应使管道产生纵向弯曲。
9.保温措施
为了减少热媒在输送过程中的热损失，节约燃料，保证操作人员安全，改造劳动条件，保证热媒的使用温度等，需要对供热管道及其附件采取保温措施。
通常需要保温的管道一般为敷设在地下管沟、屋顶管沟，设备层内、闷顶及竖井内的采暖管道；设在室内的供回水干管、主立管及暗装的采暖支管；在容易被冻结的地方敷设的管道；通过的房间或地点需要采取保温措施时的采暖管道。
总 结
维持三周的课程设计已经接近尾声。第一个周主要是锅炉房的布置、水力计算计算，设备的选型、锅炉房的布置等；第二周是锅炉房平面图、热力系统图、剖面图的绘制和供热管网的初步布置和水力计算，根据热力平衡进行管道的选取等，第三周绘制供热管网的平面规划图、大样图、和整理课程设计报告。
通过三个周的锅炉房和供热管网设计，感觉自己收获颇丰。在设计中，我对锅炉房、供热等知识有了进一步的了解，从对供热理论认识的基础上，又进一步从实践上加深了实体概念。在课程设计中，我学到了一些书本上学不到的知识，增强了动手能力，懂得了将理论知识升级到实践中去。课本上的知识可以作为工程的理论依据，但并不能完全照着课本上的来，因为课本上的知识大部分都是纯理论性的，并不能直接指导工程，而且有些东西已经过时，所以要想做好工程就必须多查阅资料，了解本专业最前沿的一些东西，这样做出来的设计才不会过时，才会适应现代化的要求。通过初步接触设备、管材的选择，管线布置等，丰富了实践经验。对各种大样图，平面布置图的设计和绘制，熟练了CAD的使用。这次设计也在一定程度上磨练了自己有耐心、有毅力，认真仔细，一丝不苟的品质。
但在设计中也发现自己有许多的不足。如：水力计算中局部阻力的计算有待进一步提高；管线布置过程忽略细节，考虑不周，这是经验不足，对规范不熟的表现；绘图过程对图层的应用没有把握好，以致使过程复杂化；还有WORD、EXCELL没有学好，格式处理时不熟练等。
针对上面的不足，在今后的学习过程及课程设计中，我会加强对规范和手册的认识了解与使用，熟悉其内容。在学习设计过程中，认真仔细，把握细节，考虑周到，加强CAD的使用并补习WORD、EXCELL，掌握基本操作，以便在今后的学习和工作中更好的运用它们。如果有机会，还要多做一些相关设计，丰富实践经验，加强锻炼。
这次设计过程是在李老师和王老师的严格要求和指导下完成的。在设计过程中，给予了很多帮助和建议，付出了宝贵的时间。在此表示忠信的感谢。由于本人初次做该方面的设计，经验不够充足，再设计中难免出现一些错误或不足，恳请老师指正！
参考文献
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