采气工岗位职责
1、掌握辖区内井场的气井井况、压力数据、仪表参数、流程走向、设备性能等各项指标，以便整体协调生产情况。
2、确保各井向站内正常输气，遇压力突然变化及时分析查找原因，如处理不了及时上报。
3、按规定每天必须及时、齐全、准确地录取厂里要求的各种数据，并及时反馈到站内。
4、负责辖区内的气井生产安全，井口设备、流程、生产工具的安全，防止盗窃、火灾和环境污染等情况发生。
第二篇：采气工高级题
一、单选题
1. 把天然气通过空隙或裂缝的流动成为（C）。
（A）紊流 （B）层流 （C）渗流 （D）稳定流
2. 地层中存在的空隙或裂缝，是天然气从地层流向井底的（B）。 （A）储集空间 （B）渗流通道 （C）阻碍 （D）不利因素 3. 渗流系统中只有一种流体流动，该渗流叫（D）。
（A）稳定渗流 （B）不稳定渗流 （C）两相渗流 （D）单向渗流 4. 流体流动时，质点互不混杂、流线相互平行的流动叫（C）。 （A）单向渗流 （B）稳定渗流 （C）层流 （D）单向渗流 5.根据渗流的流线方向不同将渗流分为（D）。 （A）单向和径向渗流 （B）径向和球向渗流 （C）单向和球向渗流 （D）单向、径向、球向渗流 6. 根据渗流规律是否符合达西定律将渗流分为（C）。 （A）层流和紊流 （B）稳定渗流和不稳定渗流
（C） 线性渗流和非线性渗流 （D）单向渗流和两相渗流
7. 一般把天然气从井底流向井口的垂直上升过程，称为气井的（B）。 （A）渗流 （B）垂直管流 （C）流动 （D）管流 8. 对于不产水或油的纯气井，垂直管流一般呈（A）。
（A）单向流 （B）两项流 （C）多项流 （D）以上均正确 9.在垂直管流的流态从井底到井口的变化情况是（A）。
（A）气泡流→段柱流→环雾流→雾流 （B）气泡流→段柱流→雾流→环雾流 （C）雾流→环雾流→段柱流→气泡流 （D）雾流→段柱流→环雾流→气泡流 10. 垂直管流产生的滑脱与损失与（D）因素有关。
（A）流动形态 （B）油管直径 （C）气液比 （D）以上均正确 11.无阻流量是指气井井底流动压力等于（A）Mpa时的气井产量。 （A）0.1 （B）1 （C）10 （D）0.01
12.同一口气井，无阻流量与实际产量的关系是（A）。
（A）无阻流量＞实际流量 （B）无阻流量﹤实际流量 （C）无阻流量≧实际流量 （D）无阻流量≦实际流量 13.无阻流量是指气井（D）等于0.1Mpa时的气井产量。
（A）井底流压 （B）井口套压 （C） 井口油压 （D）井口压力 14.把气井井底流动压力等于0.1Mpa时的气井产量称为（A）。
（A）绝对无阻流量 （B）最大测试产量 （C）无阻流量 （D）最大实际产量 15.关于无阻流量的说法错误的是（C）。 （A）气井相同生产阶段的绝对无阻流量总是大于无阻流量
（B）绝对无阻流量是理论产量，实际生产中一般不会按该产量生产 （C）绝对无阻流量和无阻流量是同一个产量的不同说法 （D）同一气井不同生产阶段，绝对无阻流量是变化的。 16.绝对无阻流量是指气井（B）等于0.1Mpa时的气井产量。
（A）井口压力 （B）井底流压 （C）井口套压 （D）井口油压。 17.绝对无阻流量是指气井井底流压等于（B）时的气井产量。 （A）0.01 （B）0.1 （C）1 （D）10
18.地层的变形或变位造成的一种或多种地层形态称为（C）。
（A）褶皱构造 （B）褶曲构造 （C）地质构造 （D）断层构造 19.同一层面上相等高度各点的连线称为（C）。
（A） 构造线 （B）轴线 （C）等高线 （D）柱状线
20.用等高线表示地质构造某岩层顶面或底面形态的图件称为（C）。 （A）剖面图 （B）柱状图 （C）构造图 （D）等高图 21.不属于褶皱构造的是（D）。
（A）背斜 （B） 向斜 （C） 褶皱 （D）断层 22.不属于断裂构造的是（A）。
（A）褶皱 （B）正断层 （C） 逆断层 （D）平移断层 23.属于非地层水的是（D）。
（A）边水 （B）底水 （C）夹层水 （D）凝析水
24. 气井生产过程中，从气井内带出底面的水分为（C）两大类。 （A）底水和边水 （B）自由水和间隙水
（C）地层水和非地层水 （D）凝析水和地层水 25.下列关于非地层谁的说法正确的是（A）。
（A）非地层水一般不是在天然气形成过程中形成 （B）非地层水与天然气经历了相同的形成过程
（C）非地层水对天然气开发的影响比地层水更严重 （D）非地层水是寻找油气的主要依据
26.在生产过程中由于温度降低，天然气中的水汽组分凝析成的液态水是（B）。（A）钻井液 （B）凝析水 （C）残酸水 （D）外来水 27.凝析水的杂质含量（B）。
（A）较多 （B）较少 （C）不同气井差别很大 （D）没有规律 28.下列关于凝析水的说法正确的是（A）。
（A）凝析水的产量 一般较少 （B）凝析水不会造成井筒积液
（C）凝析水是地层水的一种 （D）凝析水矿化度高
29.气井经酸化措施后，未喷净得酸化液滞留在井周围岩石裂缝中，生产过程中被天
然气带至地面的液体是（C）。
（A）钻井液 （B）残酸 （C）外来水 （D）地面水 30.残酸水的PH值一般（B）。。
（A）大于7 （B）小于7 （C）等于7 （D）不同气井差别很大 31.关于残酸水说法不正确的是（D）。
（A）经酸化作业后的气井才存在 （B）会对井周围地层造成污染 （C）会对油管有一定的腐蚀作用 （D）对气井生产没有影响
32.钻井过程中，钻井液渗入井附近岩石缝隙中，天然气开采时随气流被带出地面的
液体是（A）。
（A）钻井液 （B）残酸水 （C）外来水 （D）地面水 33.关于钻井液说法不正确的是（D）。
（A）一般较浑浊 （B）粘稠状 （C）固体杂质多 （D）氯离子含量高 34.关于钻井液说法正确的是（D）。
（A）气井投产初期，都存在一定量的钻井液 （B）会对井周围地层造成污染
（C）随生产过程带出井口后能改善渗流状况 （D）以上说法均正确
35.气井以外来到井筒的水称为（C）。
（A）钻井液 （B）残酸水 （C）外来水 （D）地面水 36.关于外来水说法不正确的是（C）。
（A）外来水可能是地面水 （B）外来水可分为上层水和下层水 （C）外来水的特性是相同的 （D）根据来源不同，化学特征相差很大 37.关于外来水说法正确的是（B）。
（A）和天然气同一地层的水 （B）外来水的化学特征差异很大 （C）产水量一般较小 （D）对气井生产影响小
38.进行井下作业时把地面上的水泵入井筒，部分水渗入产层周围，随气井生产又被
带出地面的水称为（D）。
（A）钻井液 （B）残酸水 （C）外来水 （D）地面水 39.地面水的PH值（B）。
（A）大于7 （B）约为7 （C）小于7 （D）不确定 40.关于地面水的说法正确的是（C）。
（A）是和天然气同一地层的水 （B）每口气井都会产出地面水 （C）酸碱度一般呈中性 （D）不会造成地层污染
41.在钻完祥探井、资料井和第一批生产井，并投入开发后计算的储量叫（A）。 （A）探明储量 （B）预测储量 （C）控制储量 （D）地质储量 42.在我国，探明储量又叫（A）。
（A）一级储量 （B）二级储量 （C）三级储量 （D）四级储量 43.关于探明储量说法不正确的是（A）。
（A）作为下一步勘探的依据 （B）用以编制气藏开发方案 （C）用以编制气藏开发调整方案 （D）用以制定气藏生产计划
44.经过祥探、分层测试油气，并有部分井投产、未进行正规试采，已基本搞清构造
形态、断裂特征、裂缝分布、气水分布、流体组成、地层压力和温度、产能情况等条件下求得的储量称为（C）。
（A）探明储量 （B）预测储量 （C）控制储量 （D）地质储量 45.在我国，控制储量又称为（B）。
（A）一级储量 （B）二级储量 （C）三级储量 （D）四级储量 46.关于控制储量说法正确的是（B）。
（A）作为下一步勘探的依据 （B）可用以编制气藏开发方案 （C）已经有一批生产井投入正规试采 （D）可用以编制气藏调整方案
47.在预探阶段，已获得工业气流的构造上，初步明确产气层段层位、岩性等内容，
根据地质情况和天然气分布规律及气藏类型推测的储量称为（B）。 （A）探明储量 （B）预测储量 （C）控制储量 （D）地质储量 48.在我国，预探储量又称为（C）。
（A）一级储量 （B）二级储量 （C）三级储量 （D）四级储量 49.关于预探储量说法正确的是（A）。
（A）作为下一步勘探的依据 （B）可用以编制气藏开发方案 （C）已经有一批生产井投入正规试采 （D）可用以编制气藏调整方案 50. 碳酸盐岩储集层的储集空间主要有（D）。
（A）孔隙 （B）孔洞 （C）裂缝 （D）以上都是 51.关于碳酸盐岩储集层的储集空间说法正确的是（D）。
（A）隙一般为细小微孔 （B）孔洞肉眼可见，孔径大小不一 （C）裂缝是油气的储集空间和渗流通道 （D）以上说法都正确 52.关于碳酸盐岩储集层说法不正确的是（C）。 （A）储集空间具有多样性 （B）次生的缝洞大大改善了储层的储集性能（C）以砂岩、砂砾岩和砾岩为主 （D）裂缝、孔洞分布的不均一性 53.稳定试井的原理是气井在稳定生产时，气体在地层中处于（A），其产量与生产压
差的关系遵守指数式和二项式产气方程。
（A）平面径向稳定渗流 （B）层流 （C）线性渗流 （D）单向渗流 54.关于稳定试井说法不正确的是（B）。 （A）先关井取得静止的地层压力
（B）对于渗透性差、产能小的气井也适用 （C）每个工作制度下产量、压力达到稳定 （D）气井改变几种工作制度
55.关于稳定试井的步骤说法不正确的是（A）。 （A）一定要对气井放喷净化井底 （B）关井取得稳定的气层中部压力 （C）开井按几个工作制度生产
（D）取得每个工作制度下的稳定产量压力值
56.关于稳定试井测试产量的确定原则说法错误的是（C）。 （A）最小产量至少应等于气井正常携液的产量
（B）最小产量下的井口气流温度高于水合物的形成温度 （C）最大产量可以等于无阻流量 （D）最大产量不能破坏井壁的稳定性
57.用气井的生产压差确定气井的测试产量时，说法正确的是（A）。 （A）最小产量产生的生产压差为地层压力的5% （B）最小产量产生的生产压差为地层压力的10% （C）最大产量产生的生产压差为地层压力的30% （D）在最小产量和最大产量之间选择1-2个产量
58.对于无阻流量为100×104 m3/d的气井，可作为稳定试井测试产量的是（C）。（A）1→15→30→50→60 （B）15→20→30→40→60 （C）20→25→30→35→40 （D）50→40→30→20→10 59.关于不稳定试井原理说法错误的是（C）。 （A）天然气及储气层岩石具有弹性
（B）气井开、关井引起的压力变化不是瞬时就能传播到整个地层
（C）压力随时间的变化而不受气层参数、渗流状况、边界条件等因素的影响 （D）压力变化是按一定的规律从井底开始逐渐向远处传播 60.常用的不稳定试井有（A）。
（A）压力降落试井和压力恢复试井 （B）产能试井和稳定试井 （C）一点法试井和系统试井 （D）干扰试井和脉冲试井 61.关于压力恢复试井的过程说法错误的是（C）。 （A）关闭气井 （B）连续记录压力恢复数据
（C）关井初期压力资料录取间隔较长 （D）关井后期压力资料录取间隔较长 62.氯离子滴定的原理是（A）。
（A）硝酸银和氯离子反应生成氯化银 （B）硝酸银不和氯离子发生反应 （C）铬酸钾和硝酸银发生反应 （D）氯化银是砖红色沉淀 63.下列不是氯离子滴定步骤的是（D）。 （A）吸取一定量的过滤水样置于三角烧杯内 （B）测定水样的PH值
（C）在中性水样中加入铬酸钾指示剂 （D）用硝酸银溶液滴定水样至出现砖红色
64.滴定氯离子操作中不会用到的化学药品是（C）。
（A）硝酸银 （B）铬酸钾 （C）稀盐酸 （D）酚酞试剂 65.说法正确的是（B）。
（A）地层水氯离子含量高，非地层水氯离子含量低 （B）地层水氯离子含量高，凝析水氯离子含量低 （C）地面水氯离子含量高，残酸水氯离子含量低 （D）凝析水不含氯离子 66.说法正确的是（C）。
（A）外来水氯离子含量低 （B）钻井液氯离子含量高 （C）残酸水氯离子含量高 （D）地面水的氯离子含量高 67.关于氯离子含量说法正确的是（A）。
（A）地层水比凝析水的含量高 （B）凝析水比残酸水的含量高 （C）外来水比泥浆水的含量高 （D）地面水比凝析水的含量高 68.说法错误的是（B）。
（A）当油管内有积液时，采气曲线上表现为油压下降，产水量下降 （B）当油管内有积液时，采气曲线上表现为油压上升，产水量上升 （C）当油管内有积液时，采气曲线上表现为油压下降，产气量下降
（D）当油管内有积液时，采气曲线上表现为套压变化不大，油压下降加快 69.当流量计放空阀发生泄漏时，说法正确的是（A）。 （A）采气曲线表现为套油压下降，产量下降 （B）采气曲线表现为套油压上升，产量下降
（C）采气曲线表现为套压不变，油压降低，产量增大 （D）采气曲线表现为套压升高，产量增大
70.对于纯气井，采用采气曲线可划分为净化阶段、稳定阶段和（B）。
（A）低压生产阶段 （B）递减阶段 （C）增压阶段 （D）排水采气阶段 71.关于气井生产阶段的说法错误的是（D）。
（A）无水采气阶段的主要指标是氯离子含量不高，产水量小，套油压差小 （B）出现地层水后，氯离子含量高，日产水量增多，套油压差逐渐增大 （C）稳定阶段的主要指标井口压力、日产气量、气水比相对稳定 （D）低压生产阶段的主要指标是输压较低，产气量不变 72.关于气井生产阶段的说法错误的是（C）。 （A）低压生产阶段可建立压缩机站进行增大采气
（B）当井口的油套压差逐渐明显，日产水量逐渐增多，可划分为气水同产阶段 （C）只有当气井的日产量递减很快使，气井进入递减阶段 （D）排水采气阶段可以采取化排措施等维持气井正常生产 73.不属于排水采气措施的是（C）。
（A）化学排水 （B）小油管排水 （C）封堵排水 （D）气举
74.在治水措施中，通过控制气流带水的最小流量或控制临界压差来延长无水采气期
的措施称为（A）。
（A）控水措施 （B）堵水 （C）排水采气 （D）气举排水
75.通过生产测井弄清出水层段，把出水层段堵塞来控制水对气井影响的措施称为
（B）。
（A）控水措施 （B）堵水 （C）排水采气 （D）气举排水
76.在集气站工程设计选择分离器时，针对流量较大，要求液体在分离器内停留时间
较长的生产情况，宜采用（B）。
（A）立式重力分离器 （B）卧式重力分离器 （C）卧式双筒式分离器 （D）过滤式分离器
77.集气站场内不同压力等级的设备应分别设置安全阀，分离器或紧挨分离器的集气
管上安装安全阀，安全阀的定压应控制在管道最大允许操作压力的（C）倍且小于或等于分离器的设计压力
（A）1.0 （B）1.0-1.05 （C）1.05-1.1 （D）1.1
78.气层岩石不紧密，易坍塌的气井，气井工作制度应采取（B）。 （A）定井底渗滤速度制度 （B）定井壁压力梯度制度
（C）定井口（井底）压力制度 （D）定井底压差制度
79.在气田开采中、后期，气水同产井一般应采用（A）生产制度。 （A）小油管 （B）大油管 （C）套管 （D）油套管 80.对碳酸盐岩进行酸化增产措施常用的酸液是（A）。 （A）盐酸 （B）土酸 （C） 氢氟酸 （D）自生酸液
81.流动摩阻随流速、产量的增大而增大，气流混合物在油管中的上升速度为（B）。 （A）段柱流﹤气泡流﹤环雾流﹤雾流 （B）气泡流﹤段柱流﹤环雾流﹤雾流 （C）环雾流﹤雾流﹤气泡流﹤段柱流 （D）雾流﹤气泡流﹤段柱流﹤环雾流 82.气井垂直管流中举升能量主要来源是（D）。
（A）递呈压力和气体膨胀能 （B）井口流动压力和气体膨胀能
（C）井底流压和井口流压 （D）井底流压和气体膨胀能
83.流体的重力与混液气体的（C）有关。
（A）体积 （B）质量 （C）密度 （D）温度
84.当流体从地层中带入的能量（C）举升消耗的能量时，举升能正常进行。 （A）小于 （B）等于 （C）大于 （D）接近
85.当气液体积比较大，流速较大时，则液体沿管壁上升，而气体在井筒中心流动，
气流中还可能含有液滴，称为（C）。
（A）气泡流 （B）段柱流 （C）环雾流 （D）雾流 86.清管通球的目的是（A）。
（A）清除管内污物、杂质、减少管内壁腐蚀 （B）清扫管内余气 （C）增加气体通过量
（D）平衡清管球前后压力差
87.根据管道输送介质的性质，视管道的输送效率和（D）确定合理的清管周期 （A）输送气量 （B）长度 （C）压力 （D）压差 88.清管过程中应随时掌握推球（C）的变化情况。 （A）流量 （B）压力 （C）压差 （D）温度
89.泡沫清管器与（A）清管器比较，具有很好的变形能力和弹性。 （A）刚性 （B）柔性 （C）球形 （D） 椭圆形 90.带有内壁涂层的管道尤其适宜使用（B）。 （A）塑料清管球 （B）泡沫清管器 （C）橡胶清管球 （D）皮碗清管器
91.目前集气干线清管作业时，普遍使用的清管器主要有橡胶清管球和（C） （A）钢架清管器 （B）合金清管器 （C） 皮碗清管器 （D）充气清管器 92.使用泡沫排水采气工艺时，（B）不是泡沫排水采气井选择应具备的条件。 （A）油管鞋下到气层中部 （B）油管之间要畅通 （C）气井不能水淹停产 （D） 水汽比小于60（m3）/104（m3）
93.弱喷及间喷产水井的排水，最大排水量120 m3/d，最大井深3500m左右，这种气
井采用（B）工艺为最佳。
（A）优选管柱排水采气 （B） 泡沫排水采气
（C）气举排水采气 （D）活塞气举排水采气 94.油管鞋可下在气层（B），使产出的水全部能进入油管，不在井底聚集，否则达不
到排除积水效果。
（A） 上部 （B）中部 （C）下部 （D）任意部位
95.水淹井复产，大产水量气井助喷及气藏强排水，最大排水量400 m3/ d，最大举升
高度3500m,这种气井采用（B）工艺为佳。
（A）泡沫排水采气 （B）气举排水采气 （C）活塞气举排水采气 （D）电潜泵排水采气
96.使用柱塞气举排水采气，如气井产量在(B)，可用高压高产排水装置。 （A） 1.0×104m3/ d （B）1.5×104m3/ d （C）2.0×104m3/ d （D）2.5×104m3/ d
97.气举工艺参数的确定主要包括确定气举阀的安装深度和个数、（D）等。 （A）气室的充气压力 （B）气举阀的打开压力和关闭压力 （C）气举需要的最小气量 （D）A+B+C
98.水淹井复产，间喷井及低压产水井排水，最大排水量70 m3/ d，液面在1000
—2000m，这种井采用（A）工艺为佳。
（A）游梁抽油机排水采气 （B）活塞气举排水采气 （C）电潜泵排水采气 （D）射流泵排水采气
99.抽油机排水采气中，下泵深度要保证抽水时造成一定的（B），能诱导气流入井 （A）压力 （B）压差 （C）流量 （D）流速
100.采用抽油机排水采气，气井水淹后静夜面足够高抽油机的负荷能力能下到静夜
面以下C）
（A）150~350m （B）200~400m （C）300~500m （D）400~600m
101.采用电潜泵排水采气，井深一般不超过（C）
（A）3000m （B）3500m （C）4000m （D）4500m 102.电潜泵工作流程为（A）
（A）气液分离器—多级离心泵—单流阀—泄流阀—油管—井口—排水管线 （B）气液分离器—单流阀—多级离心泵—泄流阀—油管—井口—排水管线 （C）气液分离器—多级离心泵—泄流阀—单流阀—油管—井口—排水管线 （D）气液分离器—泄流阀—多级离心泵—单流阀—油管—井口—排水管线 103.电潜泵排水采气方法适用于（C）的气水同产井。 (A) 产水量小 （B）产水量中等
(C) 产水量大 (C) 10～100m3
/d 104.为防止水合物的生成，一般采用加热的方法来提高气体温度，其实质是使节流前后气体温度（B）气体所处压力下的水合物形成温度。
(A) 低于 （B）高于 （C）等于 （D）接近
105.在进行水套炉内加热盘管形式及规格的计算时，应考虑加热管内的天然气流速在（A）以内。
(A) 2.5m3/s（B）3.5m3/s （C）4.5m3/s （D）5.5m3/s 106.水套炉从点火升温到投入运行，一般不低于（B），以避免水套炉升温过快造成设备事故，新安装的水套炉应提前用小火烘炉16h。 (A) 1h （B）2h （C）3h （D）4h 107.SCADA的意思是（D）
(A) 监测控制 （B）数据采集
（C）综合分析 （D）监测控制和数据采集 108. SCADA系统采用的是（C）的原则。
（A）集中控制 （B）分散管理
（C）分散控制、集中管理 （D） 分散管理、集中控制 109. SCADA系统由（A）、调度中心主计算机系统和数据传输通信系统组成。 （A）数据传输通信系统 （B）数据采集系统 （C）电源系统 （D）后备系统
110. SCADA系统由站控系统、调度中心主计算机系统和（A）组成。 （A）数据传输通信系统 （B）数据采集系统 （C）电源系统 （D）后备系统 111.站控系统主要由（B）、站控计算机、通信设施及相应的外部设备组成。 （A）数据传输设备 （B）RTU （C）电源 （D）上位机
112.当站控系统与调度控制中心的通信中断时，其数据采集和控制功能（B）。 (A) 重新启动 （B）不受影响 （C）停止运行 （D）自动关机 113.站控系统通过（B）从现场测量仪表采集所有的参数。 （A）数据传输设备 （B）RTU （C）通信系统 （D）上位机 114.RTU不具备的功能是（D）
(A) 数据采集 （B）控制 （C）数据计算 （D）报表打印
115.从调度中心下发的关阀指令，最终是通过(A)来执行的。 (A) RTU （B）通信系统 （C）站控计算机 （D）电台 116.在生产过程中，（C）是一种安全保护装置。
（A）自动检测系统 （B）自动控制系统 （C）自动信号连锁保护系统 （D）自动排污系统
117.使生产参数在受到外界干扰而偏离正常状态时，能自动恢复到规定数值范围内的是（B）
（A）自动检测系统 （B）自动控制系统 （C）自动信号连锁保护系统 （D）自动排污系统
118.火焰检测系统属于（C）
（A）自动检测系统 （B）自动控制系统 （C）自动信号连锁保护系统 （D）自动排污系统 119.由于天然气经过脱水处理后可以（A），故在壁厚设计时输送经过脱水处理后的天然气的管道不考虑腐蚀余量。
（A）防止管道内腐蚀 （B）防止管道外腐蚀 （C）提高管道输送效率 （D）防止管道水合物堵塞
120.含有酸性气体组成的天然气在输送过程中，由于沿程温降在管道内凝析出液态水，其最主要危害是（C）
（A）增加管道起点压力 （B）降低管道输送能力 （C）造成管道内腐蚀 （D）液态水堵塞管道 121.天然气脱水的主要作用，下列说法错误的是（D） （A）降低输气阻力，防止管道水合物堵塞 （B）提高管道运输能力 （C）防止管道内腐蚀 （D）防止管道外腐蚀
122.在天然气脱水处理工艺过程中，下列方法中使用最少的是（D） （A）甘醇吸收法 （B）固体吸附法
（C）冷冻分离法 （D）氯化钙溶液吸收法 123.在国内天然气生产中普遍采用的脱水方法是（A）
（A）三甘醇吸收法 （B）二甘醇吸收法 （C）冷冻剂制冷法 （D）分子筛吸附法
124.针对高含硫天然气的脱水工艺，目前推荐采用的方法是（B） （A）甘醇吸收法 （B）固体吸附法 （C）冷冻分离法 （D）分离法膜 125.天然气甘醇脱水工艺主要由（A）两部分组成。
（A）天然气脱水和甘醇再生 （B）分离部分和脱水部分 （C）脱水部分和闪蒸部分 （D）吸收塔和再生器
126. 对于天然气甘醇脱水工艺，天然气脱水流程中的核心设备是（B） （A）过滤分离器 （B）吸收塔
（C）△原料气分离器 （D）干气分离器
127. 对于天然气甘醇脱水工艺，甘醇再生流程中的核心设备是（C） (A)吸收塔 （B）灼烧炉 （C）再生器 （D）闪蒸罐
128.天然气流量计算中，其他参数不变的前提下，差压与流量成（A）比例关系。 (A)正 （B）反 （C）低 （D）高
129.当计算温度比真实值偏低时，则计算出的流量比真实流量（B） (A)偏低（B）偏高 （C）不变 （D）不确定
130.，某孔板实际内径为50.001mm，但在输入流量系统时书成了50.011 mm，则计算出的流量比真实流量（D）
(A)不确定（B）不变 （C）偏低 （D）偏高
131.天然气流量计算公式：q2
vn=AvnCEdFc￡FzFTp1△p,其中Fc表示（D） （A）超压缩系数 （B）可膨胀性系数 （C）流动温度系数 （D）相对密度系数
132. 天然气流量计算公式：qvn=AvnCEd2Fc￡FzFTp1△p,其中Fz表示（A）
（A）超压缩系数 （B）可膨胀性系 （C）流动温度系数 （D）相对密度系数
133. 天然气流量计算公式：q2
vn=AvnCEdFc￡FzFTp1△p,其中￡表示（B） （A）超压缩系数 （B）可膨胀性系数 （C）流动温度系数 （D）相对密度系数
134.在重复性条件下，对同一被测量进行无限多次测量所得结果的平均值与被测量的真值之差，称为（A）
（A）系统误差 （B）随机误差（C）过失误差 （D）平均误差
135.测量结果与在重复性条件下，对同意被测量进行无限多次测量所得的结果的平均值之差，称为（B）
（A）系统误差 （B）随机误差（C）过失误差 （D）平均误差 136.仪表的准确度等级决定了仪表的（D） (A）误差 （B）基本误差 （C）允许误差 （D）最大允许误差
137.热力学温标绝对温度与摄氏温标的不同之处是（B）
(A）起点温度规定相同，两者间的温度间隔相同 （B）起点温度规定不同，两者间的温度间隔相同 （C）起点温度规定相同，两者间的温度间隔不同 （D）起点温度规定不同，两者间的温度间隔不同 138.温度变送器是把所测温度转换成(A）电流输出。
(A）0～10mA 或者 4～20mA直流 （B）0～10mA 或者 4～20mA交流 （C）4～10mA 或者 0～20mA直流 （D）4～10mA 或者 0～20mA交流 139.对于Pt100型热电阻计，如果其电阻为100 ，则其测量的温度为（D） （A）100°C （B）50°C （C）10°C（D）0°C
140.不同测量范围的电容式差压变送器是由于测量膜片的(A）不同。 （A）厚度（B）材料 （C）直径（D）大小
141.如果罗斯蒙特3051压力变送器的电源极性接反，则仪表将（B）。 （A）烧坏 （B）没有输出 （C）输出最大值 （D）输出值波动
142.一表压指示150kPa，若用一绝压表去测量应指示（C） （A）50kPa（B）150kPa（C）250kPa（D）300kPa
143.CWD-430型天然气压力流量计所记录的静压是指（C） （A）孔板上游处压力 （B）孔板下游处压力 （C）孔板上游处绝对压力 （D）孔板下游处绝对压力
144.对标准孔板流量计来说，在其他参数不变的情况下，流量与差压的关系是（C）（A）流量与差压成正比 （B）流量与差压成反比
（C）流量与差压的平方根成正比 （D）流量与差压的平方根成反比 145. 对标准孔板流量计来说，在其他参数不变的情况下，流量与孔板内径的关系是（A）
（A）流量与孔板内径成正比 （B）流量与孔板内径成反比 （C）流量与孔板内径的平方根成正比 （D）流量与孔板内径的平方根成反比
146.下列项目中，井口安全系统具备的功能是（C）
（A）计量 （B）分离 （C）远程关井 （D）调压 147.下列哪种情况会引起井口安全系统动作（B） （A）仪表检定 （B）中继阀背压丢失 （C）井口压力迅速降低 （D）降低配产
148.对井口安全系统的控制气路而言，不论哪种动作，最终结果都是（C） （A）切断阀关闭 （B）放空 （C）中继阀背压丢失 （D）电磁阀动作
149.天然气计量系统中，需要人为进行设定的参数有（C）
（A）静压值 （B）差压值 （C）孔板内径值 （D）计温值 150.通过天然气流量计量系统的（D）功能可以查看计量参数修改时间。 （A）流量计算 （B）连锁控制 （C）历史数据存储 （D）历史事件记录
151.采用标准孔板流量计的计量系统应符合（A）的要求。 （A）SY/T6143—2004 （B）SY6143—2004
（C）SY/T6658—2006 （D）GB /T18604—2001 152.孔板检查的“三度”是指 ：粗糙度、尖锐度和（B） （A）光滑度 （B）平面度 （C）整齐度 （D）平整度 153.检查孔板入口尖锐度时，将孔板上游端面倾斜（B），用日光或人工光源射向直角入口边缘。
（A）0 °（B）45 °（C）90 ° （D）120 ° 154.孔板入口有反射光束，则应是（C）不合格。 （A）粗糙度（B）平面度（C）尖锐度 （D）平整度
155.标准SY/T6658—2006《用旋进漩涡流量计测量天然气流量》对旋进漩涡流量计测量管直管段的最低要求是（A）
（A）上游10D，下游5D （B）上游5D，下游3D （C）上游3D，下游1D （D）上游20D，下游10D 156.不会造成旋进漩涡流量测量误差的是（C）
（A）气流与管道轴线不平行 （B）临近强烈震动环境 （C）流量计没有安装防护罩 （D）直管段长度不够 157.关于旋进漩涡流量计安装的说法，不正确的有（D） (A）应有足够的直管段长度 （B）远离强烈震动环境
（C）应尽量减小管路安装时产生的应力 （D）可在接近流量计的部位进行焊接
158.适用在高压和低压下取点样的方法主要有：(A）、抽空容器法及排水取气法。 （A）吹扫法（B）分离法（C）吸收法 （D）水洗法
159.天然气的取样应遵循（B）原则、均相原则和惰性原则。 （A）安全（B）气密（C）直接 （D）间接
160.将样品转移到分析仪器前被储存在容器内，属于（C）取样方法。 （A）复杂（B）单独（C）间接 （D）独立
161.天然气组成分析中最常用的一种方法是（D）
（A）分离法（B）对比法（C）间接法 （D）气相色谱法
162.采用气相色谱法对天然气组成分析时，需采用合适的已知含量的（B）作为定量计算的依据。
（A）甲烷（B）标准气（C）混合气 （D）硫化氢 163. 天然气的组成一般用（C）分数或百分数表示。 （A）甲烷（B）独立（C）摩尔 （D）硫化氢
164.目前在天然气硫化氢分析中，常用的方法是（A） （A）碘量法（B）脱硫法（C）增硫法 （D）吸收法
165. 天然气硫化氢的分析中，碘量法是一种（B）分析方法， （A）物理 （B）化学 （C）生物 （D）数学 166.在线天然气硫化氢分析多采用的方法是（D）
（A）碘量法（B）脱硫法（C）增硫法 （D）醋酸铅反应速率法 167.属于天然气水分析的方法有（C）
（A）碘量法（B）醋酸铅反应速率法（C）露点法（D）分离法 168. 天然气水分析方法中的电解法是一种（B）测量法。 （A）相对 （B）绝对 （C）归类 （D）分类
169. 天然气水分析方法中，电解法就是用（D）来量度样品气中的水含量。 （A）电解电压 （B）电解电容 （C）电解电阻 （D）电解电流 170.UPS系统主要有后备式和（B）两大类。
（A）浮充式 （B）在线式 （C）前置式 （D）反馈式 171.UPS是提供（B）功能的系统。
（A）节能 （B）后备电源 （C）发电 （D）安全
172. UPS系统的电池在有市电的情况下充电，在没有市电时（C） （A）漏电 （B）充电 （C）放电 （D）稳压
173.低温度回收凝析油采气流程适用有相当的气量，一般应大于（B）
（A）10×104m3/d （B）30×104m3/d （C）50×104m3/d （D）70×104m3/d 174.气层岩石不紧密，易坍塌的井；有底边水的井，防止生产压差过大引起水锥，此种气井的工作制度，应采用（C）
（A）定井口（井底）压力制度 （B）定井壁压力梯度制度 （C）定井底压差制度 （D）定井底渗滤速度制度
175.疏松的砂岩地层，防止流速大于某值时，砂子从地层中产出，气井工作制度应采用（A）
（A）定井底渗滤速度制度 （B）定井壁压力梯度制度 （C）定井口（井底）压力制度 （D）定井底压差制度
176.气水同产井是指气井在生产过程中，有（A）排出，而且水的产出对气井的生产有明显干扰的气井。
（A）地层水 （B）凝析水 （C）残酸水 （D）边、底水
177. 气水同产井根据出水的形式不一样，其相应的治水措施也不相同。针对水窜型气层出水，应采取的主要措施是（B）
（A）控水采气 （B）封堵出水层 （C）排水采气 （D）放喷提水
178.有一定自喷能力的小产水量气井，最大排水量100m3/d，最大井深2500m左右，这种气井采用（A）工艺为最佳。
（A）优选管柱排水采气 （B）泡沫排水采气
（C）气举排水采气 （D）游梁抽油机排水采气
179.弱喷及间喷产水井的排水，最大排水量为120m3/d，最大井深为3500m左右，这种气井采用（B）工艺为最佳。
（A）优选管柱排水采气 （B）泡沫排水采气 （C）气举排水采气 （D）活塞气举排水采气 180.根据泡沫排水采气应用的要求，气井中油管鞋的位置应在气层的（B），以便使产出的水全部能够进入油管，不在井底积聚。
（A）上部 （B）中部 （C）下部 （D）任何位置 181.水淹井复产，间喷井及低压产水井排水，最大排水量70m3/d，液面在1000～2000m左右，这种井采用（A）工艺为佳。
（A）游梁抽油机排水采气 （B）活塞气举排水采气 （C）电潜泵排水采气 （D）射流泵排水采气 182.在气井生产过程中，未动操作，油压突然下降，套压下降不明显，其原因是（B）。 (A）井壁垮塌形成堵塞
（B）边（底）水已窜入油管内，水的密度比气的密度大 （C）油管断裂 （D）无法判断
183.在气井生产过程中，氯离子含量上升，气井产量下降，其原因是（B）。 （A）凝析水在井筒形成积液 （B）出边、底水的预兆 （C）井壁垮塌 （D）油管断裂
184.在气井生产一段时间后，发现油压等于套压，造成此异常现象的原因是（A）。 (A）井下油管在离井口不远的地方断落 （B）井底附近渗透性变好
（C）井筒的积液已排出 （D）套管窜气
185.根据递减指数n值的变化，n=0的递减类型属（B）。 （A）一次型 （B）指数型 （C）调和型 （D）视稳定型
186. 根据递减指数n值的变化，5＜n＜∞的递减类型属于（D） （A）指数型 （B）双曲线ⅰ型 （C）双曲线ⅱ型 （D）视稳定型 187.合闸时，电潜泵机组不能启动运转，分析原因因为（D）
（A）电源没有接通 （B）控制器线路发生故障 （C）泵保护器电动机故障 （D）A+B+C
188.井站加注缓蚀剂和防冻剂主要采用J系列计量泵，在使用过程中，出现了泵的压力达不到性能参数的现象，分析其原因为（D）。
（A）吸入、排出阀损坏 （B）柱塞填料处漏损严重 （C）隔膜处或排出管接头密封不严 （D）A+B+C
189.隔膜泵缸体油腔内要注满变压油，尽量将油腔内的气排出，并适量加入消泡剂，在安全自动补油阀组内注入适量变压器油至距溢流面距离（A） （A）10mm （B）50mm （C）100mm （D）200mm
190. 井站加注缓蚀剂和防冻剂主要采用J系列计量泵，在使用过程中，出现了泵的压力达不到性能参数的现象，可采取的措施有（D）。
（A）更换新阀 （B）调节填料压盖或更换新填料 （C）找出漏气部位封严 （D）A+B+C
191.水泵在使用过程中出现不吸水，真空表显示高度真空的现象，采用（C）的措施无法排除。
（A）校正或更正底阀 （B）清洗或更换吸水管 （C）把水泵或电动机的轴中心线对准 （D）降低吸水高度
192.机泵在使用过程中出现泵动力不足的现象，采取（D）的措施可排除故障。 （A）检查或更换电动机 （B）调整皮带松紧 （C）拧紧连杆螺栓 （D）A+B
193.使用收球筒收球时，收球方应在发球方发球前做好流程倒换，倒换步骤为（B）。 (A）置换空气→关收球筒放空阀、排污阀→平衡筒压→关闭管道进站总阀→全开球筒旁通阀→全开收球筒球阀
（B）置换空气→关收球筒放空阀、排污阀→平衡筒压→全开球筒旁通阀→全开收球筒球阀→关闭管道进站总阀 （C）置换空气→平衡筒压→关收球筒放空阀、排污阀→全开球筒旁通阀→全开收球筒球阀→关闭管道进站总阀 （D）以上都不对
194.清管作业完成后，应及时对简体、盲板、开闭机构进行清洗，保养，防止（B） （A）结垢 （B）腐蚀生锈 （C）锈死 （D）阻碍生产 195.要确认清官球是否发出，应先关闭球筒进气阀，然后（B） （A）关闭输气阀 （B）打开球筒放空阀 （C）关闭输气生产阀 （D）打开球阀 196.除进行（C）时，收发球筒内不能长期带压。
（A）放空 （B）排污 （C）清管 （D）正常生产 197.发球方在发球前，应对清球管的外观进行描述，测量直径、（B），并详细记录，严禁使用不合格的清管球。
（A）圆度 （B）质量 （C）磨损 （D）温度
198.使用清管球阀进行清管作业时，收取方取球后，应进行流程倒换，正确的倒换步骤为（C）。
(A）关闭旁通阀→关闭清管阀放空阀和安全泄压装置→缓开清管阀至全开→恢复正常输气
（B）缓开清管阀至全开→关闭清管阀放空阀和安全泄压装置→关闭旁通阀→恢复正常输气
（C）关闭清管阀放空阀和安全泄压装置→缓开清管阀至全开→关闭旁通阀→恢复正常输气（D）以上都不对
199.进行清管作业时，收球方在收到清管球后，应对清管球进行（D）工作。 （A）测量直径 （B）测量质量 （C）外观描述 （D）A+B+C 200. 使用清管阀进行收球作业时，在收到清管器（清管球）后，应随清管阀进行（D）操作。
（A）清楚清管阀内污物 （B）清洗盲板 （C）密封面润滑保养 （D）A+B+C 201.发送清管球时，必须做好（C）与安全警戒工作。
（A）疏散 （B）人员布置 （C）消防 （D）设备准备 202.清管收发球阀的盲板开关前，必须开启（C），再进行其他操作。 （A）球阀 （B）球阀锁定销 （C）球阀排泄阀 （D）放空阀 203.准备发送清管球时，一般应准备（D）个清管球。
（A）3 （B）2～3 （C）2 （D）1～2 204.空管通球的目的是（D）
(A）新建管线竣工后或投产前进行清除管线内的污水、泥砂、石头、铁器 （B）用于生产管线的球阀严重内漏无法在生产情况下通球清管 （C）管线置换空气 （D）以上都对 205.收球时要控制一定的（B），不能敞放，否则球速过快会引起排污管线被污物堵塞，或引起管线跨越及收球设备剧烈震动。 （A）流量 （B）背压 （C）压差 （D）温度 206.在清管过程中，推球压差主要由（D）前水柱的静压力及管壁的摩擦阻力决定。 （A）清管器 （B）污水 （C）污泥 （D）清管球 207. 清管球在运行过程中出现漏气现象，应根据清管球过盈量，发第二个质量较好，过盈量（C）的清管球将第一球推出。 （A）稍小 （B）相同 （C）稍大 （D）接近 208.空管通球可用做管道的空气置换，操作时起点压力尽可能不大于（A） （A）0.1Mpa （B）0.2Mpa （C）0.3Mpa （D）0.5Mpa 209.在进行空管通球前，对收发球筒进行检查，检查项目有（D） （A）球阀启闭的灵活性和密封可靠性是否良好 （B）球筒各紧固件是否松动，各阀是否灵活，放空管、排污管线是否通畅和牢固 （C）球筒有无漏气，球筒上压力表是否灵活，零位指示应正确。 （D）A+B+C 210.用单球清管时，球的漏失量约为（C）其修正系数为0.99~0.92. （A）1~5℅ （B）1~7℅ （C）1~8℅ （D）1~10℅ 211.清管球运行过程中，球后输压大幅上升，球前压力下降，判断为球卡，分析其原因为（D） （A）管道变形 （B）泥沙、石块或其他硬物堵塞 （C）水合物堵塞 （D）A+B+C 212.清管器在管内进行时，可能（B），甚至暂定后再进行。 （A）时而加速，时而匀速 （B）时而加速，时而减速 （C）时而匀速，时而减速 （D）匀速运行 213.当处理球窜气过程中，发出的第二个球应该保证质量好，（C）较第一个球略大。 （A）球直径 （B）球质量 （C）过盈量 （D）容水量 214. 清管球运行过程中，球后输压大幅上升，球前压力下降，判断为球卡，分析其原因为（A） (A）停止进气，球后放空 （B）减少进气量 （C）发出的第二个球应该保证质量好，过硬量较稍大的清管球 （D）A+B+C 215.收球时，排污或放空管线颤抖的厉害，应采取（C）的方式解决。 (A）增大推球的压力 （B）增加排污或过空气量 （C）减小推球气量 （D）A+B+C 216.交流380V是指三相四线制相线间电压，即（B） (A）相电压 （B）线电压 （C）线路电压 （D）端电压 217.交流220V是指三相四线制相线对地电压，即（ A） (A）相电压 （B）线电压 （C）线路电压 （D）端电压 218.发电机是将动力机组提供的动力转换为（C） (A）机械能 （B）热能 （C）电能（D）化学能 219.恒电位仪接线要求交流电源线截面积应不小于（B）“位接阴”线应直接从阴线引到接线柱。
(A）4mm2（B）6 mm2（C）8 mm2 （D）5 mm2
220.当恒电仪需时，（C）应对“ 自动”禁止置“ 手动”。 (A）“自检状态选择” （B）“保护状态选择” （C）“工作状态选择” （D）“控制状态选择” 221.调节恒电位仪的（D）旋钮，将控制电位调节到欲控值上，此时，仪表处“ 自检”状态，对机内假负载供电。 (A）“控制” （B）“保护” （C）“测量选择” （D）“自动调节” 222.天然气进入低温分离集气站后，正确流程为（D） (A）进站来气气液分离→预冷 →节流→低温分离→计量→外输 B）进站来气气液分离→节流→低温分离→换热→计量→外输 C）进站来气气液分离→节流→预冷→低温分离→换热→计量→外输 D）进站来气气液分离→预冷→节流→低温分离→换热→计量→外输 223.天然气的低温分离工艺是分离装置的操作温度在（C）以下进行的气液分离作业。 (A）低于环境温度（B）高于环境温度（C）0℃ （D） 20℃ 224.根据GB 17820-1999《天然气》规定，在天然气交接点的压力和温度条件下，水露点应该是（c）烃露点应低于最低环境温度。 (A）低于最低环境温度 （B）等于最低环境温度 （C）比最低环境温度低5℃ （D）比最低环境温度低10℃ 225.在低温分离工艺中，（A）是影响低温分离效果的因素。 (A）饱和含水量、游离水、水合物 （B）流量、游离水、水合物 （C）饱和含水量、流量、水合物 （D）饱和含水量、游离水、流量
（（（
226.天然气低温分离的关键在于（A） (A）低温制冷对压力的控制 （B）低温制冷对温度的控制 （C）低温制冷对流量的控制 （D）低温制冷对注醇量的控制
227.在低温分离工艺中，采用换热节流流程，可通过水套加热炉、换热器有效控制（B），延长气田采用节流降温脱水生产的期限。 (A）防冻抑制剂注入温度 （B）节流后的天然气温度 （C）节流前的天然气温度 （D）水合物形成温度
228.在低温分离生产过程中，需要通过推导节流压降、温降计算，分离器的气液分离计算等，确定合理的（A）以却保安全平稳的生产
(A）操作压力和温度（B）天然气流量（C）含水量（D）露点 229.对低温回收凝油工艺流程的特点叙述不正确的是（D） (A）利用高压天然气的节流制冷（B）大幅度降低天然气的温度 （C）天然气的重烃成分呈液态凝析出来。
（D）采用电脱盐技术将原料中的少量的盐和水脱除
230.在低温分离工艺中，三相分离器的工作原理不包括（D） (A）油气水在分离器内以相应密度差为动力，挥发、分离、沉降 （B）进入气相室、油室、水室
（C）分离后的油气水经各自出口管汇计量后控制外排。
（D）凝析油、防冻剂富液由于密度不同，凝析油在下部，防冻剂富液在上部。 231.低温回收天然气中凝析油工艺适应天然气中有较高的凝析油含量，一般应在（D） (A）5mg/m 3（B）10mg/m 3（C）15mg/m 3。（D）20mg/m 3
232.在低温回收天然气凝析油工艺中，井口来的天然气经节流、分离、混合后，进行第一次换热、再次节流后，温度降至（B），分离出天然气中的重烃组分。 (A）-35~-250℃（B）-25~-15℃C）-15~-5℃ （D） -5~0℃ 233.在低温回收凝析油时，向稳定塔内通入汽提气，可以降低凝析油中轻组分的（B），促进凝析油中轻组分的气化和分离。 (A）压力（B）分压（C）温度（D）密度 234.在低温回收凝析油采气过程中，（D）不是造成三相分离器气液分离效果差的原因。
(A）气中带液，使液体在气体管程节流阀处聚积，易造成结蜡、冻结（B）气水比大，在分离器内部气液混相区所占比例大
（C）分离器操作压力设计不合理（D）油室液面设计太低
235.采用低温回收凝析油工艺流程的气井应有足够的压力，井口压力和输气压力一般应在（C）以上
（A）2.5Mpa （B）5Mpa （C）8Mpa （D）10Mpa
236.干气和湿气是按天然气中凝析油量来区分的，一般含凝析油（D）左右叫湿气，含油较少的叫干气。
(A）20g/m 3（B）30g/m 3（C）40g/m 3。（D）50g/m 3
237. 干气和湿气是按天然气中（D）来区分的，一般含50g/m 3凝析油左右叫湿气，含油较少的叫干气。
(A）含水量（B）含二氧化碳量C）含硫量（D）含凝析油量
238.凝析油的相对密度比原油小，一般在含凝析油的燃点比原油点，易引起火灾。 (A）0.65（B）0.75（C）0.85（D）0.9
239.凝析油是一种烃类多组分混合物，典型的稳定工艺大体可分为（B） (A）常压、负压和正压法闪蒸发、分馏法
（C）吸附法、油吸收法、冷凝分离法（D）NGL、DHX法 240.天然气中，凝析油的主要成分是（B）的烷烃 (A）C1~C4（B）C5~C10（C）C11~C14（D）C15以上 241.天然气中凝液回收的关键因素是（B）
(A）天然气的组成（B）系统压力（C）分离温度（D）A+B+C
242.天然气甘醇脱水装置天然气流程中的背压调节阀，其控制信号取自（B） (A）调节阀后压力（B）调节阀前压力 （C）计量装置差压（D）处理量值
243.某脱水站有三套脱水装置，处理量分别为50×104m 3/d、100×104m 3/d、150×104m 3/d，为保持该三套装置的运行压力一致，三套装置的天然气系统前端应增（C） (A）分离器（B）汇管流量调节阀（C）流量调节阀（D）放空阀 244.天然气甘醇脱水装置的天然气流程中安全泄放装置宜选用(A） (A）先导式安全阀（B）弹簧式安全阀 （C）重锤式安全阀（D）爆破片装置
245. 天然气甘醇脱水装置中干气~贫液换热器的主要作用是（C） (A）降低干气出站温度（B）升高干气出站温度 （C）降低贫液入塔温度（D）升高贫液入塔温度
246.关于天然气脱水装置甘醇流程中闪蒸罐的作用，下列说法错误的是（D） (A）去除烃类防止甘醇的被气流带出精馏注和甘醇发泡（B）升高干气出站温度
（C）降低贫液入塔温度（D）升高贫液入塔温度
247. （D）方法不属于提高甘醇贫液浓度的工艺方法。 (A）减压再生（B）共沸再成（C）汽提再生（D）催化再生
248.天然气脱水装置中甘醇循环系统的安全泄放装置宜选用（B） (A）先导式安全阀（B）弹簧式安全阀（C）易熔塞（D）爆破式装置
249.正常运行的天然气甘醇脱水装置中，重沸器的燃料气压力应控制在 （B） 。 (A）10-30kpa（B）30-50kpa（C）50-100kpa（D）100-200kpa
250. 天然气甘醇脱水装置中，燃料气脱硫塔中脱硫剂的再生温度应控制在（B） 左右。
(A）40℃（B）50℃（C）65℃（D）95℃
251.关于天然气甘醇脱水装置中燃料气的叙述，正确的是(A） (A）燃料气的露点可以不做要求（B）燃料气的露点应小于-5℃ 燃料气气质必须达到Ⅱ类天然气标准（D）燃料气不能是湿气 252. 天然气甘醇脱水装置冷却循环水系统中循环泵宜选用（D） (A）柱塞泵（B）多级离心（C）泵螺杆泵（D）自吸泵
253.天然气甘醇脱水装置中冷却循环系统中，冷却效果较好的方式是（C） (A）翅片大气冷却（B）盘管水浴冷却 （C）管壳强制冷却（D）管制通风冷却
254.天然气甘醇脱水装置中，为冷却循环水系统结垢，常采用的措施是(A） (A）在循环管路上增设电子除垢器（B）在冷却水中加注除垢剂 （C）使用蒸馏水作为冷却水（D）定期更换冷却水
255. 天然气甘醇脱水装置中，仪表风系统流程应为(A）
(A）湿空气→空压机 →稳压罐→油水分离器→空气干燥器→过滤器→仪表风罐→各气动仪表 （B）湿空气→空压机→油水分离器→稳压罐→空气干燥器→过滤器→仪表风罐→各气动仪表
（C）湿空气→空压机 →油水分离器→稳压罐→过滤器→空气干燥器→仪表风罐→各气动仪表
（D）湿空气→空压机 →稳压罐→油水分离器→过滤器→空气干燥器→仪表风罐→各气动仪表
256.仪表风的水露点要求是：在工作压力下其露点比环境温度下限至少低（C） (A）1℃（B）5℃（C）10℃（D）15℃
257. 天然气甘醇脱水装置中，气动阀门的电气转换器控制信号压力值为（C） (A）5-10kpa（B）10-20kpa（C）20-100kpa（D）100-200kpa 258.天然气甘醇脱水装置中的甘醇储罐，为防止甘醇变质，储罐应充入的保护气体是（B）
(A）干燥空气（B）氮气（C）氧气（D）氩气
259.天然气甘醇脱水装置中，脱水甘醇回收工艺流程的压力等级(A） (A）常压（B）低压（C）中压（D）高压
260.天然气甘醇脱水装置中，在甘醇回收前，装置内甘醇温度应降为（D） (A）35℃（B）45℃（C）55℃（D）65℃
261.天然气甘醇脱水装置中，低吸塔的升压速度应控制在 (A）0.1-0.2mpa/min（B）0.2-0.3mpa/min （C）0.4-0.5mpa/min（D）0.6-0.7mpa/min
262.天然气甘醇脱水装置开车装置中，重沸器的升温速度应控制在（C） (A）15℃/h（B）25℃/h （C）35℃/h（D）45℃/h
263.天然气甘醇脱水装置开车操作中，甘醇浓度达到（B）即完成热循环 (A）97℅（B）98℅（C）99℅（D）100℅
264.当出现电源中断、仪表风、甘醇循环泵故障、火灾等突发性事故时，天然气甘
醇脱水装置中，紧急停车的步骤是
(A）切断进出站阀→循环系统停车 →联系调度通知关井→分析原因、处理异常→恢复成产
（B）联系调度通知关井→切断进出站阀→循环系统停车→恢复成产→分析原因、处理异常
（C）切断进出站阀→循环系统停车 →联系调度通知关井→恢复成产→分析原因、处理异常
（D）联系调度通知关井→切断进出站阀→循环系统停车 →分析原因、处理异常→恢复成产
265.天然气甘醇脱水装置中，吸收塔的液位变化趋势是(A） (A）升高（B）降低（C）不变（D）不能确定
266.天然气甘醇脱水装置正常检修停车操作中，不需要回收甘醇的设备是（D） (A）吸收塔（B）再生器（C）闪蒸罐（D）甘醇储罐
267.天然气甘醇脱水装置中，甘醇ph值的最佳控制范围是 (A）6--8（B）7—7.5（C）6—7.5（D）7.5-8
268.三甘醇脱水工艺中，甘醇贫液入塔的温度宜高于气流温度（C） (A）0-16℃（B）16-26℃（C）6-16℃（D）26-36℃
269.三甘醇脱水工艺中，天然气进入吸收塔的温度维持在 (A）15-48℃（B）10-25℃（C）5-35℃（D）15-35℃
270.过滤分离器上差压计显示的压差主要表示(A），
(A） 滤芯的脏污程度（B）捕雾网的脏污程度（C）气流通过设备的阻力（D）排
污操作产生的压力变化
271.过滤分离器排污系统应选用的阀门是（D）
(A） 旋塞阀（B）强制密封球阀（C）针阀（D）节流截止阀 272.过滤分离器的差压计显示值突然变为0，其原因可能是 (A）分离段捕雾网破损（B）过滤段滤芯破损 （C）差压计导压管泄漏（D）过滤分离器排污
273.天然气甘醇脱水装置中，吸收塔设计时取塔板效率为25℅，若计算理论塔板数
为1.5，设计塔板应为（B） (A）5（B）6（C）7（D）8
274.天然气甘醇脱水装置中，关于板式吸收塔按塔板结构分类，（D）类型是错误的。 (A）泡罩塔板（B）浮阀塔板（C）筛孔塔板（D）折流塔板 275.关于天然气甘醇脱水装置中描述填料塔填料的特征，（D）参数是错误的。 (A）比表面积（B）空隙率（C）单位体积填料数目（D）堆积高度 276.根据《天然气脱水设计规范》（SY/T 0076-2003），甘醇脱水装置闪蒸罐操作温
度为（C）
(A）15-35℃（B）30-60℃（C）60-93℃（D）100-120℃ 277.根据《天然气脱水设计规范》（SY/T 0076-2003），用于气液两相分离的闪蒸罐
中甘醇停留时间为
(A）5min（B）10min（C）20min（D）30min
278.处理含硫的天然气甘醇脱水装置中闪蒸罐排出的闪蒸汽，不宜用（C） (A）再生器的汽提气（B）灼烧炉的燃料气 （C）重沸器的燃料气（D）缓冲罐的保护气
279.天然气甘醇脱水工艺中，能最大限度提高甘醇浓度得方法是（B） (A）汽提气在生（B）共沸再生（C）减压再生（D）高温再生 280.天然气甘醇脱水装置中，重沸器的火管形状一般为（D） (A）L形（B）M形（C）N形（D）U形
281.天然气甘醇脱水装置中，重沸器内甘醇液位应比火管顶部高 (A）50mm（B）100mm（C）150mm（D）200mm
282.天然气甘醇脱水装置中，甘醇机械过滤器应能除去以上的固体杂质 (A）1um（B）5 um（C）50 um（D）100 um
283.天然气甘醇脱水装置中，甘醇机械过滤器的工作压差应小于 (A）0.1mpa（B）0.2 mpa（C）0.3 mpa（D）0.4 mpa 284.天然气甘醇脱水装置中，经过过滤器后的甘醇中固体杂质的质量浓度应低于 (A）1℅（B）0.1℅（C）0.01℅（D）0.001℅
285.天然气甘醇脱水装置中，灼烧炉内反应物质的主要作用过程中 (A）水（加热）→水蒸气（B）2H2S+3O2→2SO2+2H2O↑ （C）2SO2+3O2→2SO3（D）CH4+2O2→CO2+2H2O↑
286.天然气甘醇脱水装置中，腐蚀灼烧炉烟囱的主要物质是（C） (A）H2S（B）CO2（C）H2S O4（D）H2O
287.天然气甘醇脱水装置中，保持再生气以蒸汽状态进入灼烧炉的最佳方法是 (A）将再生气到灼烧炉的管线倾斜安装 （B）在再生气管线上设置分液罐
（C）在再生气关系那上设置电伴热装置
（D）合理设置灼烧炉位置，缩短再生管线长度
288.天然气甘醇脱水装置中，用于灼烧炉温度控制的温度传管器宜安装在(A）
(A）灼烧炉烟囱顶部 （B）灼烧炉反应室中部 （C）灼烧炉燃烧室中部（D）灼烧炉燃烧器顶部 289.天然气甘醇脱水装置中，甘醇循环泵常选用 (A）离心泵（B）螺杆泵（C）柱塞泵（D）隔膜泵
290.天然气甘醇脱水装置中，甘醇循环泵的主要动力来自 (A）吸收塔内天然气的压能（B）吸收塔内甘醇富液的势能 （C）缓冲罐内甘醇贫液的势能 （D）闪蒸罐内天然气的压能
291.天然气甘醇脱水装置中，甘醇循环泵在启动前应检查所有皮带张紧程度，在皮
带中心点施加一个15N的力，并测量中心点沿施力方向偏离距离，不超过（B）为合格。
(A）1cm（B）1.5cm（C）2cm（D）2.5cm
292.天然气甘醇脱水装置中，空压机一般在运转（B）后，应清洗空气过滤器滤芯。(A）50h（B）100h C）200h（D）500h
293.天然气甘醇脱水装置中，仪表风干燥机组应选用（B） (A）冷冻式干燥机组（B）吸附式干燥机组 （C）过滤式干燥机组（D）凝聚式干燥机组
294.天然气甘醇脱水装置中，滑片式空压机的运行油温应在（D） (A）0-20℃（B）20-45℃（C）45-70℃（D）70-95℃
295.当理性泵的扬程低于其最低限时，该泵可能出现情况是
(A）排量达到最大，处于最佳工作状态（B）泵电动机过速，电流过载（C）功率消耗最小，运转良好（D）无法启动
296.控制离心泵排量的一般方式是(A）
(A）调节泵出口阀（B）调节泵入口阀（C）调节泵进出口管线旁通阀（D）调节泵电动机转速
297.离心泵进出口开启、旁通关闭，电动机启动后但无排量，其原因可能是（D） (A）吸入口液位过高（B）排出口液位过低（C）排出管内有空气（D）吸入口止回阀内漏
298.关于离心泵操作的叙述，正确的是（C）
(A）在进出口阀开启后即可启泵，无需打开旁通（B）停泵时先关闭出口阀们后关闭电源开关（C）在启泵前后先将吸入管线注水排空（D）泵电动机的电源开关跳闸后，立即合闸再次启动
299.简单自动控制系统中，由四个基本环节组成，即(A） (A）被控制对象、测量变送器、调节器和执行机构 （B）被控制对象、传感器、和执行机构
（C）被控制对象、测量变送器、计算机和执行机构 （D）被控制对象、传感器、调节器和执行机构 300.自动调节仪表按调节规律不同可分为(A）
(A）比例调节器、比例积分调节器、比例微分调节器和比例积分微分调节器 （B））正作用调节器、比例积分调节器、比例微分调节器和比例积分微分调节器 （C））负作用调节器、比例积分调节器、比例微分调节器 （D））比例调节器、积分调节器、微分调节器
301.(A）是指被调参数增加时，输出信号也增加的调节器 (A）正作用调节器（B））负作用调节器（C））反作用调节器 （D））比例调节器
302.火焰检测仪一般是感测火焰中的（B） (A）红外线（B）紫外线（C））可见光（D）射线 303.火焰监测仪由何控制电路组成(A） (A）光敏管（B）吸波管（C））变送器（D）转换电路 304.燃烧设备中可以自动和自动点火的是（D） (A）燃烧器（B）火嘴（C））火炉（D）火焰保护装置 305.含水分析仪测量的是天然气中的（B） (A）含硫量（B）含水量（C））含尘量（D）含铁量 306.不论哪种含水分析仪都是通过来直接感应含水量 (A）控制器（B）烘干器（C））分离器（D）传感器 307.脱水装置上含水分析仪测量的（A）的含水量 （A） 干气（B）湿气（C）原料气（D）混合气 308.气动阀门主要由（C）和阀体组成
（A） 控制器（B）电气转换器（C）执行机构（D）阀杆 309.气开式薄膜调节阀没有仪表风供给时处于（B）状态 （A） 开启（B）关闭（C）不确定（D）半开
310.开度为50%的气开式调节阀突然失去仪表风供给时，其开度将（D） （A）保持不变（B）全开（C）不确定（D）回零 311.电气转换器输出的是（ D）气信号
（A）4~20ma（B）0~10ma（C）40!200kpa（D）20!10kpa 312.阀门定位器不具备的作用是（D）
（A）提高阀门定位精度（B）信号远传（C）加快阀门动作时间（D）信号放大 313.过滤减压器不具备的作用是（B）
A 过滤 B 输出标准气信号 C 减压 D 调压 314. 仪表风压力不足将会使气阀门出现（ D ）的现象。 A 执行机构薄膜破裂B开度为零 C 动作加快 D 开度不够
315．过滤减压器流通不畅可能会导致气动阀门出现（A ）的现象。 A 动做缓慢 B 执行机构薄膜破裂 C 动作加快 D 开度不够
316．控制系统给出开阀80%的命令，而现场气开式调节阀实行开度只有75%，其原因是（C）。
Ａ 仪表风压力不够 Ｂ 电气转换器输出信号不准 Ｃ 执行机构薄膜破裂 Ｄ 执行机构和阀体连接不好 317.电动阀门与气动阀门的差异主工是（A）的不同。
Ａ 执行机构 Ｂ 阀体 Ｃ 功能 Ｄ 阀芯 318.电动阀门通常以（B）作为驱动的动力。
Ａ 直流电 Ｂ 交流电 Ｃ 电池电 Ｄ 混合电 319.电动阀门按功能来分，主要包括调节阀和（C ）。 Ａ 单座阀 Ｂ 笼式阀 C 截断阀 D 电磁阀 320.电动调节阀的开度变化受（A ）控制电流的控制。 A 4~20mA B 0~10mA C 0~5V D 1~5V 321.电动阀门在使用中失去动力电源，则开度将（D ）。 A 开大 B 减小 C 回零 D 不变 322.俗称的电动头实行就是指（A ）。
A 电动执行机构 B 电动球阀 C 电动调节阀 D 电动截断阀
323.电动球阀在动作过程中开到40%的开度时停止不动，则不可能的原因有（C ）。 A 电动执行机构动力电丢失 B 电动执行机构力矩设置偏小 C 管道中没有压力 D 管道中有异物卡住阀门 324.下列关于电动阀门的说法正确的有（B ）。 A 电动球阀可以半开半关
B 电动阀门与气动阀门可能使用相同的阀体 C 电动阀门动作的动力来自于4~20mA D 电动阀门执行机构的推力不能改变
325.脱水装置吸收塔甘醇液控制回路中，测量变送装置是（ B）。 A 甘醇流量计 B 甘醇液位变送器 C 压力变送器 D 差压变送器
326.脱水装置重沸器温度控制回路中，当甘醇再生温度高于设定点是，则燃料气阀门开度将（C ）。
Ａ 不变 Ｂ 开大 Ｃ 减小 Ｄ 回零
327.单回路控制系统中，当偏差为零时，则调节器的输出值（B ）。 Ａ 变大 Ｂ 不变 Ｃ 变小 Ｄ 回零 328.脱水装置露点连锁将关闭（B ）。 A 进站切断阀 B 出站切断阀 C 放空阀 D 出站调节阀
329.吸收塔液位控制连锁的作用是为了（ C）。 A 使液位控制更准确 B 使甘醇纯度更高
C 避免高压气体串入低压系统 D 使甘醇流量更合理 330.重沸器甘醇再生设置的高温连锁的目的是（ D ）。 A 使温度控制更准确 B 使甘醇纯度更高 C 节约燃料气 D 避免甘醇高温分解
331.如果使用中的井口安全系统截断阀的阀位反馈信号中断，则截断阀将会（C ）。 Ａ 自动关闭 Ｂ 自动打开 Ｃ 不动作 Ｄ 半开 332.井口安全系统中，如果易熔塞破裂，则将会导致（ A ）。
A 截断阀关闭 B 系统保持原状 C 系统报警 D 导阀动作 333.当出站压力（C ）导阀设定压力时，则井口安全系统将动作。 A 高于 B 等于 C 低于 D 波动 334.关于井口安全系统的说法正确的是（ B）。 A 当井口压力超低时可以引起井口安全系统动作 B 易熔塞遇到火时熔化，会导致控制气被泄放 C 井口安全系统可以进行远程开井操作
D 井口安全系统动作后，可以不用人工手动恢复
335.当介质密度变大时，则浮筒式液位计的浮筒位置将会（B ）。 A 下降 B 上升 C 不变 D 不确定 336.雷达液位计在测量液位时，探针传送的是（C ）。
A 电流 B 电压 C 电磁波 D 电阻 337.差压式液位计在（ C）情况时测量值会产生测量偏差。 A 电源电压波动 B 仪表检定 C 平衡阀内漏 D 调整量程 338.（ C ）说法是正确的
A 传感器就是变送器 B 传感器可以输出标准信号 C 传感器是变送器的一部分 D 变送器不能输出标准信号 339.外壳上标有“断电后开盖”的仪表，防爆形式一般是（A ）。 A 隔爆型 B 本安型 C 安全火花型 D 正压型 340.二线制的仪表是把电源线和（B ）共用两根线。
A 接地线 B 信号线 C 防爆线 D 屏蔽线 341.用活塞式压力计检测井口压力不需要的工具是（ A）。
A 压力表 B 活塞式压力计 C 导压管 D 活动扳手
342.用活塞式压力计检测井口压力，置于压力计托盘上的砝码示值必须（B ）井口压力。
A 小于 B 大于 C 等于 D 小于或等于 343.用活塞式压力计检测井口压力，加减砝码的原则是（B ）。 A 先减后加 B 用手按住托盘减砝码 C 先加后减 D 加砝码时无需按住托盘
344.根据SY/T5922—2003《长输天然气管道清管作业规程》要求，在选择清管器过盈量时，清管球注满水后过盈量为（B ）。
A 5%~8% B 3%~10% C 3%~8% D 5%~10% 345.泡沫清管器过盈量一般为（B ）。
A 20mm B 25mm C 30mm D 35mm
346.泡沫清管器在压力的作用下，可以与管壁形成良好的（ B ）。 A 密闭性 B 密封性 C 配合 D 闭合 347.清管器运行时间是运行距离与运行平均速度之（D ）。 A 积 B 和 C 差 D 比
348.清管器运行时间与（C ）因素有关。
A 清管器运行距离 B 清管器运行平均速度 C 管道公称通径 D 清管器后平均压力
349.在环境和起始压力相同条件下，当某段管线有多个过气点时计算的清管器运行时间比只有一个进气点时计算的清管器运行时间（A ）。
A 短 B 长 C 相同 D 不能比较
350.清管时，计算到某一监测点的运行距离，要求所用的压力为（A ）。 A 绝压 B 表压 C 公称压力 D 标压 351.清管球运行过程中，注意（ B），应每隔15分钟计算一次球运行距离。 A 发球压力和差压波动 B 发球压力和流量变化 C 差压波动和流量变化 D 流量变化和温度影响 352.计算卡球点位置时，可根据（C ）公式进行计算。
A 威莫斯 B 潘汉德 C 气体状态方程 D 经验
353.在采用输气流量计算瞬时速度公式时，清管器运行速度与（C ）无关。 A 输气流量 B 管道内径横截面积 C 运行距离 D 清管器后平均压力
354.清管球的运行速度主要由发球站输气流量控制，当其他参数不变时流量越大则球速（B ）。
A 不变 B 越快 C 越慢 D 不能确定 355.清管器运行速度一般宜控制在（A ）。
A 3.5~5m/s B 3~5m/s C 3~8m/s D5~10m/s 356.输差是指一条管线每日输入气量与输出气量之（B ）。 A 和 B 差 C 积 D 比 357.计算一条管线日输差时要以不考虑（C ）。
A 管线放空量 B 管线存储量 C 仪表允许误差 D 管线漏失量
358.当输差（ B ）时，一般有两个原因：一是管线沿途漏失较大，造成损耗;二是计量误差造成的。
A 减小 B 增大 C 不变 D 波动
359.由于任何精密仪器仪表都有误差，因此计量误差在仪表精度允许范围之内是允许的，根据目前我们使用的仪表和输气设备质量现状，一般规定输差率不得超过（C ）。
A ±1% B ±1.5% C ±2% D ±3%
360.当总输入气量、管线储存气量一定时，总输出气量变化量越大，输差的绝对值（C ）。 Ａ 越大 B 不变 C 越小 D 不能确定
361.在报告期内生产过程中的放空气量和输差与累计井口生产气量之比叫（B ）。 A 天然气损失 B 天然气损耗 C 天然气利用率 D 输差率 362.如果循环量（B ），会使重沸器过载而降低甘醇在再生的浓度，同时也造成塔内气-液两相接触不充分并增加泵的维护工作量。
A 过小 B 过大 C 不变 D 变化
363.根据设计规范要求，脱水装置一般要求每脱1kg水甘醇循环量为（C）。 Ａ 30-60L B 25-50L C 25-60L D 30-50L 364.影响三甘醇脱水装置操作的主要因素是（B ）。 A 吸收塔的操作条件、三甘醇贫液浓度和三甘醇循环量 B 吸收塔过塔温度、三甘醇贫液浓度和三甘醇循环量 C 吸收塔的操作条件、重沸器温度和三甘醇循环量 D 吸收塔的操作条件、三甘醇贫液浓度和三甘醇PH值 365.气藏配产偏差率是用来考核（ A）配产的执行情况。 A 气藏 B 气井 C 气田 D 气区 366.增加气井的（ A）有利于实现气藏均衡开采。
A 利用率 B 采气时率 C 测压率 D 录取资料次数 367.气藏的采气时率和气井的利用率应按（D ）进行考核。 A 年度 B 半年度 C 季度 D 月度
368.SY/T6143-2004《用标准孔板流量计测量天然气流量》标准适用于取压方式为（C ）的节流装置。
A 法兰取压 B 角接取压 C 法兰取压和角接取压 D 单独钻孔取压
369.安装管束流动调整器后孔板与任何上游阻流件之间的距离至少是（D ）。 （Ａ） 13Ｄ （Ｂ） 13Ｄ±0.25Ｄ （Ｃ） 18Ｄ （Ｄ） 30Ｄ 370.天然气计量导压管系统应进行强度试压，强度试验压力为工作压力的（A ）倍。Ａ 1.5 Ｂ 1.25 Ｃ 1.1 Ｄ 1.0
371.图线的宽度分为粗、中粗、细三种，三种线的宽度比例为（C ）。 A 8︰4︰2 B 4︰3︰2 C 4︰2︰1 D 6︰4︰2 372.带有相同尺寸的数字，每个数字后面都应标注（B ）。 A 范围 B 单位符号 C 字母 D 小数点 373.管道和设备安装图样应按（B ）绘制。
A 侧面投影法 B 正投影法 C 对称法 D 反投影法
374.机械制图中，（A ）用双点划线表示。 A 极限位置的轮廓 B 轴 线
C 对称中心线 D 不可见轮廓线 375.机械制图中，（C ）用粗点划线表示。 A 可见轮廓线 B 中断线 C 有特殊要求的线 D 剖面线 376.机械制图中，（B ）用虚线表示。 A 引出线 B 不可见轮廓线 C 假想投影轮廓线 D 节圆及节线 377.机械制图中，（B ）用双折线表示。 A 部视的分界线 B 断裂处的边界线 C 不可见过渡线 D 中断线
378.机械制图中，螺纹的牙底线用（C ）表示。 A 实线 B 轴线 C 细实线 D 虚线
379.在机械制图中，不论图形使用多大的比例，填写的尺寸数字应该是实际零件的尺寸，尺寸单位一律为（A ）。
A mm B cm C m D ㏑m
380.定期清洗自力式调压阀指挥器、喷嘴等零部件，以防（B ）。 A 损坏膜片 B 污物堵塞 C 无法调压 D 失效 381.FISHER调压阀下游任何原因的超压都将损坏（C ）。 A 膜片和阀体 B 阀芯和阀座 C膜片和阀座 D 阀座和喷嘴
382.为了避免人身伤害或设备损害，不能（D ）拆卸调压阀，需确认放空口无气排出时，才能进行拆卸操作。
A 泄放 B 正常 C 负压 D 带压 383.使用FISHER调压阀应保证（C ），这要求对FISHER调压阀上游高效过滤器调到每周排污一次，每月对过滤网清洗一次。
A 正常操作 B 压力有效控制 C 气质干净 D 有保温系统 384.要保持热盘管的清洁，保证（B ），同时还应防腐蚀。 A 热负荷 B 换热效率 C 原料气 D 换热功能
385.三甘醇脱水装置中的贫-富甘醇溶液换热器降低了（A ）进吸收塔的温度。 A 贫液 B 富液 C 原料气 D 富液和贫液 386.换热器应经常进行（B ），看是否有油泥沉积和底部是否集有重烃，如果其换热盘管有泄露，富液即会稀释贫液。 A 操作 B 检查 C 换热 D 清洗
387.恒电位仪通过（C ）测得的电位信号来调节其输出电流，使被保护管道的电位处于给定的范围内。
A 绝缘接头 B 牺牲阳极 C 参比电极 D 检测系统 388.设备接地和避雷器导线接地的接地电阻，一般不大于（ D），在交直流电路中的避雷器、保安器、保险丝应符合要求，其额定熔断电流应与设备负荷相适应。 （A ） 2欧姆 （ B ） 12欧姆 ( C ) 10欧姆 ( D ) 6欧姆 389.全线自然电位的测量工作应在全线恒电位仪停运（B ）后开始。 A 12h B 24h C 48h D 72h
390. 为保障人身安全，在正常情况下，电气设备在按全电压规定为（B ）。 A 24V以下 B 36V 以下 C 48V 以下 D 60V 以下 391.对设备要做到“三懂四会”，即懂（A ）;会使用、会维护、会保养。 A 设备性能作用、设备作用、设备一般结构原理、设备事故的预防和处理 B 设备性能作用、设备作用、结构、设备事故的预防和处理 C 设备性能作用、设备作用、设备原理、设备事故的预防和处理 D 设备性能作用、设备作用、设备原理、设备事帮处理
392.自控设备各部件应配装牢固，不应有松动、脱焊或（ B）等现象。 A 生锈 B 接触不良 C 密封不严 D 失效
393.在通电的电器设备上，人体不能直接与无绝缘隔离或绝缘损坏的电器设备接触，必须使用装有（D ）的工具带电操作。 A 导体 B 开关 C 保险 D 绝缘 394.用电设备送电操作顺序为（B ）。
A 分配电箱-总配电箱-开关箱 B 总配电箱-分配电箱-开关箱 C 总配电箱-开关箱-分配电箱 D 分配电箱-开关箱-总配电箱
395.停运脱水装置需充氮保护操作时，先要对装置分别用（C ）NaHCO3→工业水→软水方式进行水洗。
A 3%～8% B 5%～10% C 3%～4% D 10%～15% 396.国家标准《火灾分类》（GB/T4968—1985）根据物质燃料特性，将火灾分为四类，其中A类火灾是指（A ）。
A 固体物质火灾 B 液体火灾 C 气体火灾 D 金属火灾
397.按GB4351.1—2005《手提式干粉灭火器》的规格充装的干粉灭火剂质量划分，系列规格分为1㎏、2㎏、3㎏、4㎏、5㎏、6㎏、（B ）、10㎏共八种。 A 7㎏ B 8㎏ C 9㎏ D 6.5㎏
398.天然气火灾属（C ）。
（ A ） A 类火灾 （ B ） B 类火灾 （ C ） C类火灾 （ D ） D类火灾
399.正压式空气呼吸器所配备的碳纤维全缠绕式高压储气瓶应每（C ）年由具备相应资质的单位进行一次安全检查。
A 1 B 2 C 3 D 5
400.SY/T5087—2005《含硫化氢油气井安全钻井推荐作法》中当环境空气中硫化氢浓度超过（D ）时，应佩戴正压式空气呼吸器。
A 10mg/m3 B 15 mg/m3 C 20 mg/m3 D 30 mg/m3
401.为使滤毒盒对某些化学物质更具有选择性，用化学试剂浸渍活性炭后，某些特殊化学物质可与活性炭上的试剂发生化学反应，这类吸附也称为（A ）吸附。 A 化学 B 物化 C 物理 D 生物
402.可燃气体浓度在LEL的10%和20%时发出警报，这里，10%LEL时的报警称为（A ）。 A 警告警报 B 危险警报 C 最低限度报警 D 疏散报警
403. 可燃气体浓度在LEL的10%和20%时发出警报，这里，20%LEL时的报警称为（B ）。
A 警告警报 B 危险警报 C 最低限度报警 D 疏散报警 404.可燃气体（甲烷）检测仪中的100%LEL等于（A ）（体积分数）。 A 5% B 10% C 15% D 100%
405.便携式硫化氢监测仪报警第一级报警应设在阈限值（ B ）。 A 5 mg/m3 B 15 mg/m3 C 10 mg/m3 D 20 mg/m3
406. 便携式硫化氢监测仪报警第二级报警应设在安全临界浓度（ C ）。 A 5 mg/m3 B 15 mg/m3 C 30 mg/m3 D 10 mg/m3
407. 便携式硫化氢监测仪报警第二级报警应设在危险临界浓度（B ）。 A 50 mg/m3 B 150 mg/m3 C 100 mg/m3 D 25 mg/m3
408.正压式空气呼吸器用碳纤维气瓶表面，有超过（C ）深的磨蚀和割伤时，气瓶不可使用。
A 1mm B 0.1mm C 0.2mm D 3mm
409.正压式空气呼吸器在检查呼吸器系统泄漏时，压力的下降值在1分钟内应不大于（A ）大于此值呼吸器不能使用。
A 2Mpa B 1Mpa C 0.2Mpa D 1.5Mpa
410.正压式空气呼吸器报警器的检查时，缓慢地按下呼吸控制阀按钮，直至空气慢慢放出，同时观察压力表，在（A ）（压力表红色刻度线）时，报警器应开始鸣叫，若报警器不鸣叫，呼吸器不准使用。 A 5～6 Mpa B 5 Mpa C 6 Mpa D 10 Mpa 411.若正压式空气呼吸器气瓶检查有问题，应立即停止使用，并将气瓶卸压至（ B ）（表压），并向上级管理部门报告，在未经检测合格前，不得使用。 A 0Mpa B 0.1 Mpa C 0.2 Mpa D 1 Mpa 412.用溶剂法计算清管球运行距离的公式是（C）
(A)L=4p22nZQn/Dpπ (B)L=4pnTQn/DTnpπ
(C)L=4p2π (D)L=6p2
nTZQn/DTnpnTZQn/DTnpπ 413．燃烧是一种同时又热和光发生的（A）过程
（A）氧化 （B）物理 （C）物化 （D）生物 414．燃烧具备如下条件：（1）有可燃物；（2）有助燃物质；（3）（C） （A）火源 （B）引燃物质 (C)能导致着火的火源 （D）氧气
415．可燃物质在没有火源的情况下，在有助燃物质的环境中能自行着火燃烧的最低温度，称为自燃点。压力愈高，则自燃点将（A）
（A）降低 （B）增高 （C）不变 （D）没有关系 416．可燃气体与空气的混合物的自燃点随其组分变化而变化，当混合气体中氧的浓度增高时，自燃点将（B）
（A）增高 （B）降低 （C）不变 （D）没有联系 417．可燃物质在（A）火源的情况下，在有助燃物质的环境中能自行着火燃烧的最低温度，称为自燃点。
（A）没有 （B）有 （C）能导致着火的 （D）没有关系
418．可燃气体与空气的混合物的自燃点随其组分变化而变化，当混合物的组成符合燃烧的化学理论计算时，自燃点（C）
（A）不变 （Ｂ）最高 （Ｃ）最低 （Ｄ）没有联系
419.可燃气体与空气的混合物的自燃点随其组分变化而变化，当混合气体中氧的浓度（Ａ）时，自燃点将降低。
（Ａ）增高 （Ｂ）降低 （Ｃ）不变 （Ｄ）没有关系
420.在打开可能有硫化铁沉积的管道、容器时，应（C）
（A）收集硫化铁粉末 （B）用细沙与硫化铁混合 （C）喷水使硫化铁处于湿润状态 （D）立即清除 421.对采气管线加注（B），减缓或防止金属设备的腐蚀以减少硫化铁的生成。
（A）防冻剂 （B）缓蚀剂 （C）三甘醇 （D）清水
422.采气生产中常常遇到铁的硫化物为（A）
（A）FeS、FeS2 （B）FeS2 (C) FeS （D）Fe2S
423.在天然气甘醇脱水装置中，可增加装置处理量的是（B） A、提高温度 B、拆除吸收塔顶部塔盘 C、降低温度 D、提高泵的排量 424.对于小型天然气甘醇脱水装置可不设的是（C ） A、 吸收塔 B、重沸器 C、闪蒸罐 D、循环泵
425.在天然气甘醇脱水装置中，为保证甘醇闪蒸效果，进入（C）前的甘醇管线应进行保温处理.
A、 吸收塔 B、重沸器 C、闪蒸罐 D、循环泵
426.在天然气甘醇脱水装置中，为保证甘醇闪蒸效果，进入闪蒸罐前的甘醇管线应进行（D）
A、淬火处理 B、热处理 C、防腐处理 D、保温处理
427.在天然气甘醇脱水装置中，重沸器火管设计时应考虑（A ）的影响。 A、甘醇对火管的浮力 B、甘醇对重沸器的浮力 C、火管的自身重力 D、重沸器的自身重力
428.在天然气甘醇脱水装置中，(A )必须设置在机械过滤器之后。 A、活性炭过滤器 B、滤布过滤器 C、聚结过滤器 D、重力分离器
429.在天然气甘醇脱水装置中，活性炭过滤器必须设置在机械过滤器（ B ）。 A、之前 B、之后 C、前后均可 D、可不设
430.在天然气甘醇脱水装置中，设置（C ）是为保护员工身体健康和环境污染。 A、闪蒸罐 B、重沸器 C、灼烧炉 D、电磁阀
431.在天然气甘醇脱水装置中，设置灼烧炉是为了的（ A ）。 A、保护员工工身体健康和环境污染 B、提高提纯效果 C、保护脱水装置 D、提高火焰温度
432.在天然气甘醇脱水装置中，为防止甘醇循环泵柱塞盘根泄露，密封垫料压盖应
尽可能（ B ）。
A、压紧 B、适度 C、放松 D、均可
433.在天然气甘醇脱水装置中，为防止甘醇循环泵柱塞盘根泄露，（ D ）应适度压紧。
A、调压阀 B、密封圈
C、计量泵排量 D、密封垫料压盖
434.在天然气甘醇脱水装置中，甘醇循环泵的建议工作温度不超过（ C ）。 A、83.5o C B、103.5o C C、93.5o C D、98.5o C
435.在天然气甘醇脱水装置中，空压机最佳运行方式是（ B ）。 A、交替使用 B、一备一用、定期切换 C、仅用一个 D、随意使用 436.在天然气甘醇脱水装置中，（ C ）最佳运行方式是一备一用、定期切换。 A、循环泵 B、闪蒸罐 C、空压机 D、吸收塔
437.在天然气甘醇脱水装置中，离心泵常用于甘醇、冷却水的（ A ） A、低压部分 B、高压部分 C、中压部分 D、任意部分 438.自动控制系统中，（ D ）一旦确定通常不会改变。 A、设定参数 B、立体作用方式 C、平面作用方式 D、正反作用方式
439.（ C ）中，正反作用方式一旦确定通常不会改变。 A、操作系统 B、安全系统 C、自动控制系统 D、机械系统 440.（ C ）中，连锁功能是可以屏蔽的。 A、操作系统 B、安全系统 C、火焰监测系统 D、机械系统
441.火焰监测系统中，连锁功能是（ B ）屏蔽的。 A、不可以 B、可以 C、据情况而定 D、不一定
442.含水分析仪采样系统中的过滤器应装在传感器的（ C ）。 A、前后皆可 B、据情况而定 C、前端 D、后端
443.含水分析仪采样系统中的过滤器应装在（ B ）的前端。 A、调节器 B、传感器 C、控制器 D、感应装置
444.在没有仪表风更给时气式开度阀的状态为（ A ）。 A、全开 B、全关 C、半开 D、不确定
445.在没有仪表风更给时（ D ）的状态为全开。 A、气式开度阀 B、电磁切断阀 C、燃料气电磁阀 D、甘醇进撬电磁阀 446.阀门定位器（ B ）改变阀门的流量特性。 A、不可以 B、可以
C、不确定 D、据情况而定
447.电气转换器的准确程度与调节阀的开度（ A ）。 A、密切相关 B、间接相关 C、无关 D、据情况而定 448.电气转换器的准确程度与（ C ）密切相关。 A、调节阀的量程 B、调节阀的型号 C、调节阀的开度 D、使用条件
449.电动调节阀与电动切断阀的控制电路是（ B ）。 A、一样的 B、不一样的
C、一样不一样均可 D、据使用条件而定 450.电动阀门执行机构的推力是（ A ）。
A、可以改变的 B、不可以改变的 C、不确定 D、据使用条件而定
451.（ B ）的开度是通过电气转换器的输出信号来控制的。 A、电动调节阀 B、气动调节阀 C、电动切断阀 D、气动切断阀
452.气动调节阀的开度是通过电气转换器的（ D ）来控制的。A、调节范围 B、输入信号 C、手动调节 D、输出信号 453.单回路系统是通过（ C ）来调节的。 A、误差 B、输入信号 C、偏差 D、输出信号 454.（ A ）是通过偏差来调节的。 A、单回路系统 B、双回路系统 C、多回路系统 D、无回路系统
455.（ A ）设置的主要目的是安全和报警。 A、连锁控制回路 B、调节回路 C、预警系统 D、融合系统
456.连锁控制回路设置的主要目的是（ B ）。 A、监测数据 B、安全和报警 C、控制系统 D、融合系统
457.井口安全系统动作后，必须（ C ）恢复。 A、自动控制 B、电子控制 C、人工手动 D、自动
458.（ D ）动作后，必须人工手动恢复。 A、控制系统 B、启动系统 C、井底安全系统 D、井口安全系统
459.当井口压力（ C ）时，可引起井口安全系统动作。 A、超低 B、正常 C、超高 D、不一定
460.当井口压力超高时，可引起（ A ）动作。 A、井口安全系统 B、启动系统 C、控制系统 D、井底安全系统
461.启动分离器磁浮子液位计时，应先开液位上方的（ A ）。 A、取压阀 B、溢流阀 C、安全阀 D、单向阀
462.启动分离器磁浮子液位计时，应先开液位（ B ）的取压阀。A、下方 B、上方 C、左方 D、右方
463.接地电阻（ D ）用万用表测量。 A、据情况而定 B、不一定 C、能 D、不能
464.隔爆型防爆结构是将（ C ）全部放在隔爆表壳内。 A、带电元件 B、仅接线端子 C、电路和接线端子 D、仅电路
465.活塞式压力计（ B ）与同场编号的砝码、托盘配套使用。 A、须要 B、必须
C、均可 D、据使用条件而定 466.用活塞式压力计测取的压力值是（ C ）。 A、绝对压力 B、大气压力 C、表压 D、空气压力
467.输气管道椭圆度大于（ A ）时，应增大清管器皮碗的变形能力。 A、5% B、6% C、8% D、10%
468.在清管器运行平均速度一定的条件下，（ B ），运行时间越长。 A、运行距离越短 B、运行距离越长 C、与距离无关 D、不一定
469.在清管器运行时间估算时，运行距离取（ B ）管道长度，计算时间。A、相应部分 B、管道全长 C、与距离无关 D、不一定
470.在停气情况下的生产管线通球清管，球速应控制在（ D ）以内。 A、3m/s B、4m/s C、6m/s D、5m/s
471.通球清管对减小管线输差（ B ）。 A、毫无意义 B、很有意义 C、据情况而定 D、不一定
472.输差是一项重要指标，它反映了输气管线的（ C ）。 A、完整程度 B、输气能力 C、完善程度 D、现代化程度
473.（ A ）是一项重要指标，它反映了输气管线的完善程度。 A、输差 B、输气压力 C、输气压差 D、输气温度
474.甘醇的循环量越大，脱水效果越（ C ）。 A、好 B、差
C、在其他条件不变时好 D、于此无关 475.气藏陪产是根据（ B ）确定。
A、气井开发方案 B、气井核定产能和气井开发方案 C、上级主干部门确定 D、其他因素 476.气藏偏差率是用来考核( D )的情况。
A、气井核定产能 B、气井核定产能和气井开发方案 C、气井的产能 D、气藏配产的执行情况 477.天然气计量温度可以( C )，斜插时与管道轴线呈45o A、仅能直插 B、仅能斜插 C、直插或斜插 D、其他方法
478.天然气计量温度可以直插或斜插，斜插时与管道轴线呈（ B ） A、30o B、45o C、60o D、90o
479.同一图纸上同类图线的宽度应（ A ） A、保持一致 B、不必一致 C、尽量一致 D、不能一致
480.按工艺流程顺序，对（ A ）等内容进行标注。 A、阀件、设备、仪表 B、阀件、仪表、设备 C、仪表、设备、阀件 D、任意顺序
481.采用直线折断的折断线必须（ C ）被折断的图形。 A、通过部分 B、全部部分皆可 C、通过全部 D、据情况而定
482.采用直线折断的折断线必须通过全部被折断的图形，折断符号应画在被折断的图形（ B ）。
A、以外 B、以内
C、内外皆可 D、据情况而定 483.视图一般只画机件的（ A ）。
A、可见部分 B、不可见部分 C、所有部分 D、据情况而定
484.视图一般只画机件的可见部分，必要时才画出其（ D ） A、任意部分 B、可见部分 C、所有部分 D、不可见部分 485.应随时检查调压阀各连接点（ C ），发现问题及时处理。 A、有无燃烧现象 B、有无缺失现象 C、有无漏气现象 D、有无损坏现象
486.换热设备中，天然气燃烧器风门调节不当造成天然气不完全燃烧，产生（ B ）。A、硫化氢 B、一氧化碳 C、二氧化碳 D、其他气体
487.换热设备中，天然气（ C ）调节不当造成天然气不完全燃烧，产生一氧化碳。A、燃烧器气门 B、燃烧器开度 C、燃烧器风门 D、换热器设置
488.“零位接阴”和“参比电极”是关键电路，它们之间和对地线应保持高的（ D ）。 A、电势 B、电位 C、电容 D、阻抗
489.“零位接阴”和“参比电极”是关键电路，它们之间和对（ A ）应保持高的阻抗。
A、地线 B、零线 C、火线 D、保险线
490.水合物在井口节流阀或地面管线中生成时，会使下游管线压力（ B ）。 A、增高 B、降低 C、不变 D、不确定
491.水合物在井口节流阀或地面管线中生成时，会使下游管线压力降低，造成供气中断或引起（ B ）设备因超压破裂。 A、下游 B、上游 C、上下游 D、不确定
492.当旋进漩涡流量计使用电池供电时，使用（ C ）后，应注意及时更换电池。
A、1～2个月 B、2～3个月 C、7～8个月 D、9～10月
493.当旋进漩涡流量计使用电池供电时，使用7～8个月后，应注意（ C ）。 A、及时检查 B、及时更换显示器 C、及时更换电池 D、及时校验
494.可燃气体与空气的混合物的自燃点随其组分（ B ）。 A、变化而不变 B、变化而变化 C、不变而变化 D、与其无关
495.可燃气体与空气的混合物的自燃点随其组分变化而变化，当混合物的混合比符合燃烧的化学理论计算时，自燃点（ B ） A、最高 B、最低 C、居中 D、与其无关
496.加注三甘醇（ A ）有效减少管道和设备内的硫化铁的产生。 A、不能 B、能够 C、部分有效 D、与其无关
497.加注三甘醇不能有效减少管道和设备内的（ D ）的产生。 A、固体杂质 B、水分 C、原油 D、硫化铁 498.可燃气体混合物的原始温度越（ C ），爆炸极限的范围约大。 A、低 B、居中 C、高 D、与其无关
499.可燃气体混合物的原始温度越高，爆炸极限的范围约（ B ）。 A、小 B、大
C、居中 D、与其无关 500.爆炸性气体环境用电气设备分为（ C ）。 A、一类 B、三类 C、两类 D、四类
501.爆炸性气体环境用电气设备分为两类，第一类为（ A ）。 A、煤矿井下用电气设备 B、非煤矿井下用电气设备 C、 油田用用电气设备 D、其它
502.采输气设备在停工后或投运前，用（ C ）对其进行吹扫或置换。 A、可燃气体 B、天然气 C、惰性气体 D、其它气体 503.采输气设备在（ D ），用惰性气体对其进行吹扫或置换。 A、仅投运前 B、使用中
C、仅停工后 D、停工后或投运前 504.进入受限空间，应严格按照规定实行（ A ）。 A、作业许可 B、管制 C、培训教育 D、安全告知
505.进入受限空间，应严格按照规定实行作业许可，作业时必须（ B ） A、单独作业 B、一人作业，一人监控 C、双人作业 D、多人作业
506.把噪声设备至于地下，可（ A ）噪声对环境的污染
A、降低 B、升高 C、不变 D、与此无关 507.把噪声设备至于（ C ），可降低噪声对环境的污染 A、空中 B、支架 C、地上 D、与此无关 508.密闭空间中的危险气体大致可分为（ C ） A、一大类 B、两大类 C、三大类 D、四大类
509.密闭空间中的危险气体大致可分为三大类，下列不是的为（ D ） A、氧气水平 B、可燃气体 C、有毒气体 D、惰性气体 510.线性渗流与非线性渗流相比，流速（ B ） A、较高 B、较低 C、相同 D、与此无关 511.线性渗流渗流规律（ A ）达西渗流定律。 A、符合 B、不符合 C、有时符合 D、与此无关 512.非线性渗流渗流规律（ B ）达西渗流定律。 A、符合 B、不符合 C、有时符合 D、与此无关 513.非线性渗流流体质点（ C ）。
A、呈平行状流动 B、相互分开 C、互相混杂 D、不确定 514.线性渗流流体质点（ A ）。
A、呈平行状流动 B、相互分开 C、互相混杂 D、不确定 515.垂直管流中气液混合物的流态分为（ D ） A、一种 B、两种 C、三种 D、四种
516.垂直管流中气液混合物的四种流态，在井底出现的是（ A ） A、气泡流 B、断柱流 C、环雾流 D、雾流
517.垂直管流中气液混合物的四种流态，在井口出现的是（ D ） A、气泡流 B、断柱流 C、环雾流 D、雾流
518.垂直管流中气液混合物的四种流态，在井口第二层出现的是（ C ） A、气泡流 B、断柱流 C、环雾流 D、雾流
519.垂直管流中气液混合物的四种流态，在井底第二层出现的是（ B ） A、气泡流 B、断柱流 C、环雾流 D、雾流 520.气井产出的非地层水分为（ D ） A、一种 B、两种 C、三种 D、五种
521.下列不属于气井产出的非地层水的是（ C ） A、凝析水 B、钻井液 C、矿层水 D、外来水 522.外来水的定义及其典型特征是（A）
A气层以外来到井筒的水；根据来源不同，水型不一致，水的特征视来源而定； B由气层进入井筒的水；水型单一； C由气层进入井筒的水；；根据来源不同，水型不一致，水的特征视来源而定； D气层以外来到井筒的水；水型单一；
523.如何用气井的无阻流量确定气井稳定试井测试产量（A）
A对已测试过的气井，最小产量为气井无阻流量的10%，最大产量为气井无阻流量75%，再在最小产量和最大产量之间选择2-3个产量作为测试产量；
B对已测试过的气井，最小产量为气井无阻流量的10%，最大产量为气井无阻流量75%，再在最小产量和最大产量之间选择3-4个产量作为测试产量；
C对已测试过的气井，最小产量为气井无阻流量的10%，最大产量为气井无阻流量80%，再在最小产量和最大产量之间选择1-2个产量作为测试产量；
D最小产量为气井无阻流量的10%，最大产量为气井无阻流量80%，再在最小产量和最大产量之间选择2-3个产量作为测试产量； 524.地层水的氯离子含量特点(A)
A地层水氯离子含量高，每升可达数万微升；
B地层水中凝析水、泥浆水、地面水的氯离子含量较低，残酸水的氯离子含量较高，外来水的氯离子含量视水的来源而定，可能高也可能低； C地层水氯离子含量低，每升只有几千微升；
D地层水中凝析水、泥浆水、地面水、残酸水的氯离子含量较高，外来水的氯离子含量视水的来源而定，可能高也可能低；
525.利用气井采气曲线，一口气水同产井通常可以划分为（A）阶段 A2个；B3个；C4个；D5个； 526.天然气集输是（A）
A是继气田勘探、开发和开采之后的一个重要的生产过程，包括从井口开始，将天然气通过管网收集起来，经过预处理和其后的气体净化，最后成为合格的商品天然气并外输至用户的整个过程。
B是天然气开采出来后运输过程； C包括从井口到管网的全过程；
D是天然气经过预处理和其后的气体净化的整个过程； 527.集气站的定义（B）
A是多口气井汇聚的生产单元；
B是将两口以上气井的天然气集中在同一站内进行气液分离、除尘、过滤、计量后，进入下游集气干线的生产单元；
C只是是将两口以上气井的天然气集中在同一站内的生产单元；
D是将两口以上气井的天然气在不同的站内进行气液分离、除尘、过滤、计量后，进入下游集气干线的生产单元；
528.什么情况下适用空管通球（A）
A一般在新建管线完工后或投产前清除管线内的积液、泥沙等情况；用于管线的关键阀门严重内漏无法在生产情况下通球清管时而采用； B一般在投产后清除管线内的积液、泥沙等情况；用于管线的关键阀门严重内漏无法在生产情况下通球清管时而采用；
C一般在新建管线完工后或投产前清除管线内的积液、泥沙等情况；用于管线的关键阀门少量内漏情况下通球清管时而采用； D一般在新建管线投产清除管线内的积液、泥沙等情况；用于管线的关键阀门少量内漏情况下通球清管时而采用； 529.泡沫排水采气原理是（A）
A是往井里加入表面活性剂的一种助排工艺；向井内注入一定数量的发泡剂，井底积水与发泡剂接触以后，借助天然气流的搅动，生成大量低密度的含水泡沫，减少井内液体的密度，液体随气流从井底携带到地面，达到清除井底积液的目的。 B是往井里加入泡沫的一种工艺；向井内注入一定数量的发泡剂，井底积水与发泡剂接触以后，借助天然气流的搅动，生成大量低密度的含水泡沫，减少井内液体的密度，液体随气流从井底携带到地面，达到清除井底积液的目的。 C向井内注入一定数量的发泡剂，井底积水与发泡剂接触以后，借助天然气流的搅动，生成大量高密度的含水泡沫，减少井内液体的密度，液体随气流从井底携带到地面，达到清除井底积液的目的。
D向井内注入一定数量的发泡剂，井底积水与发泡剂接触以后，借助天然气流的搅动，生成大量低密度的含水泡沫，增大井内液体的密度，液体随气流从井底携带到地面，达到清除井底积液的目的。
530.气举阀排水采气的原理是（A） A是利用从套管注入的高压气，来逐级启动安装在油管柱上的若干个气举阀，逐段降低油管柱的液面，从而使水淹气层恢复生产。 B是利用从油管注入的高压气，来逐级启动安装在油管柱上的若干个气举阀，逐段降低油管柱的液面，从而使水淹气层恢复生产。
C是利用从套管注入的高压气，由下至上启动安装在油管柱上的若干个气举阀，逐段降低油管柱的液面，从而使水淹气层恢复生产。 D是利用从油管注入的高压气，由上至下启动安装在油管柱上的若干个气举阀，逐段降低油管柱的液面，从而使水淹气层恢复生产。 531.抽油机排水采气的定义（A）
A抽油机排水采气简称机抽，就是将游梁式抽油机和有杆深井泵装置用于油管抽水，油套管间的环形空间采气。
B是将游梁式抽油机和有杆深井泵装置用于套管抽水，油套管间的环形空间采气。 C简称机抽，就是将有杆深井泵装置用于油管抽水，套管采气。 D是将游梁式抽油机和有杆深井泵装置用于套管抽水，油管采气。 532. 简述抽抽机中游梁，连杆，曲柄的作用（A）
A是把电动机或天然气发动机的旋转运动变成驴头的上下往复运动。 B是把电动机或天然气发动机的高速转动变成油梁的低速上下运动。 C是把电动机或天然气发动机的旋转运动变成曲柄的低速旋转运动。 D是把电动机或天然气发动机的旋转运动变成连杆的上下往复运动。 533.电潜泵排水采气工艺原理是（A）
A电潜泵是采用随油管一起下入井底的多级离心泵装置，将水淹气井中的积液从油管中迅速排出，降低对井底的回压，形成一定的“复产压差”，使水淹气井重新复产的一种机械排水采气生产工艺。
B是往井里加入表面活性剂的一种助排工艺；向井内注入一定数量的发泡剂，井底积水与发泡剂接触以后，借助天然气流的搅动，生成大量低密度的含水泡沫，减少井内液体的密度，液体随气流从井底携带到地面，达到清除井底积液的目的。 C是利用从套管注入的高压气，来逐级启动安装在油管柱上的若干个气举阀，逐段降低油管柱的液面，从而使水淹气层恢复生产。
D将游梁式抽油机和有杆深井泵装置用于油管抽水，油套管间的环形空间采气。 534.井壁压力梯度是（A）
A是指天然气从地层内流到井底时，在紧靠井壁附近岩石单位长度上的压力降； B气层中流体承受的压力降；
C是指天然气从井底流到地层内时，在紧靠井壁附近岩石的压力降； D气体流动是井壁承受的压力降； 535.泡沫促进剂有（B）作用
A改善空泡剂在高温时的发泡能力;
B在凝析水或矿化度低的地层水中加入，能促进空泡剂的发泡能力;
C提高发泡剂的表面活性，降低水的表面张力; D提高发泡剂的表面活性，提高水的表面张力; 536.泡排中分散剂的作用是（C） A改善空泡剂在高温时的发泡能力;
B在凝析水或矿化度低的地层水中加入，能促进空泡剂的发泡能力; C提高发泡剂的表面活性，降低水的表面张力; D提高发泡剂的表面活性，提高水的表面张力; 537.泡排中热稳定剂的作用是（A） A改善空泡剂在高温时的发泡能力;
B在凝析水或矿化度低的地层水中加入，能促进空泡剂的发泡能力; C提高发泡剂的表面活性，降低水的表面张力; D提高发泡剂的表面活性，提高水的表面张力; 538.气井动态分析是(A) A利用气藏静动态资料、图表经过必要的计算综合分析。对此，预测其将来生产中油、气、水压力等各项参数变化情况和变化规律，以及产层渗透性、气藏类型、储集单元、动力系统、驱动方式等基本特征。 B利用气藏静动态资料、图表经过必要的计算综合分析。对此，其生产过程中油、气、水压力等各项参数变化情况和变化规律，以及产层渗透性、气藏类型、储集单元、动力系统、驱动方式等基本特征。
C利用气藏静动态资料、图表经过必要的计算综合分析。对此，目前生产中油、气、水压力等各项参数变化情况和变化规律。
D预测其将来生产中油、气、水压力等各项参数变化情况和变化规律。 539.气井动态预测是（A）
A就是根据气井（藏）动（静）态资料和气井（藏）的变化规律，对气井（藏）在不同生产条件下，未来各个阶段的产量、压力、剩余储量、采气速度、气井见水和水淹时间、采收率等以及各种经济指标进行预测。
B就是根据气井（藏）动（静）态资料和气井（藏）的变化规律，对气井（藏）在相同生产条件下，未来各个阶段的产量、压力、剩余储量、采气速度、气井见水和水淹时间、采收率等以及各种经济指标进行预测。
C就是根据气井（藏）动（静）态资料和气井（藏）的变化规律，对气井（藏）在不同生产条件下，同一阶段的产量、压力、剩余储量、采气速度、气井见水和水淹时间、采收率等以及各种经济指标进行预测。
D就是根据气井（藏）动（静）态资料和气井（藏）的变化规律，对气井（藏）在相同生产条件下，同一阶段的产量、压力、剩余储量、采气速度、气井见水和水淹时间、采收率等以及各种经济指标进行预测。
540.某运行天然气甘醇脱水装置的处理量为100×104m3/d，进气的含水量800mg/ m3，
干气含水量80 mg/ m3
，甘醇贫液浓度为99.5%，富液浓度为96.5%，根据经验每脱除1kg水需甘醇25-60L，试计算装置的循环量并判断是否合理。（甘醇密度为1.1254kg/L）（B）
A12.3L，合理；B28.6L，合理；C28.6L，不合理；D12.3L，不合理
541.已知某处理气田气的甘醇脱水装置循环量为750L/h，闪蒸罐为立式，其直径为400mm，试计算在控制闪蒸罐液位时，液面距离甘醇出口的高度至少为(D) A1m； B1.5m； C2m； D0.5m
542.某段管线的规格为：Φ219mm×8mm，长10km，清管球外径为211mm，求该清管球的过盈量（A）
A3.9%；B12.5%； C6.5%； D7.5%
543. 某段管线的规格为：Φ426mm×13mm，长50km，清管球外径为450mm，求该清管球的过盈量，该清管球过盈量是否合理（D）
A3.9%，合理；B3.9%，不合理；C12.5%，合理；D12.5%，不合理；
544. 某段管线的规格为：Φ219mm×8mm，长10km，日输气量为20×104m3，在距离
该段管线起点5km处，接入了另一条管线，接入管线的日输气量稳定在10×104m3
，已知管线起点平均压力为5.9Mpa，管线终点平均压力为5.3Mpa，接入点压力为5.7Mpa，求该段管线清管所需时间（A）（已知管线内天然气平均温度为20℃，压缩系数为1，当地大气压为0.1Mpa）
A7.17h； B2.32h； C5.14h； D21h；
545.某段管线（规格为Φ426mm×13mm，长50km）采用清管橡胶球进行清管作业，已知管线起点平均压力为5.9Mpa，管线终点平均压力为3.4Mpa，日输天然气250×104m3/d，清管球的漏失量为10%，在管线压力降至4.4Mpa的地方设置监听点，求清管球通过监听点所需的时间（B）（当地大气压0.1Mpa，管输天然气温度为20℃） A7.17h； B2.32h； C5.14h； D21h；
546. 一条Φ325mm×6mm的输气干线，在清管通球中，球中途被卡，发球端压力不断上升，末端放空后，再无气流出，被迫停止送气，关发球站阀。此时发球端压力为4.0Mpa（绝），已相对稳定。已知发球累计进气量为1580 m3，估算球卡点位置（A） A514km； B40.8m； C21.7m； D17.9m
547.甲站至乙站一条Φ630mm×7mm，长70km的输气管线，甲站压力为2Mpa（绝），乙站压力为1Mpa（绝），准备在压力下降至1.5Mpa（绝）处设置一个监测点，问监测点到甲站的距离是（B）
A514km； B40.8m； C21.7m； D17.9m
548. 一条Φ630mm×7mm的输气管线通球清管，已知管长70km，球后天然气压力为0.98Mpa，流量为150×104nm3/d，温度为20℃，不考虑压缩系数的影响，试计算发球45min后球的运行速度是（C）
A514km/h； B40.8km/h； C21.7km/h； D17.9km/h
549. 一条Φ325mm×10mm的输气管线通球清管，已知输气流量200×104m3/d，起点压力为6.5Mpa（绝），终点压力6.2Mpa（绝），不考虑其他因素影响，该清管器运行速度是（D）
A514km/h； B40.8km/h； C21.7km/h； D17.98km/h
550. 输气管道规格Φ426mm×9mm，长30km，某日开始时平均压力是2.9Mpa，管内气体的平均温度为290K，终了时管线平均压力为4.9Mpa，当日总共从净化厂进气量为50×104m3，各用户累计用气量为42×104m3，假设管内气体温度没变，管内气体压缩系数在整个过程中设为1，试计算该管线当日输差率为（A） A0.35%； B0.5%； C6.5%； D7.5%
551. 某管线规格为Φ620mm×10mm，长20km，管线进气量为100×104m3，出气量为105×104m3，管线起点压力为2.4Mpa（表压），终点压力为1.9 Mpa（表压），计算该管线日输差（A）。（管线内天然气温度不变，压缩因子系数为1）。 A-3.7%；B-0.35%； C0.5%；D3.7%；
552.某脱水装置处理量为75×104m3/d，设计上要求干气露点在压力6.4Mpa下，为-5℃，即绝对含水量为80mg/ m3，已知原料气进塔压力为7.0Mpa，温度为30℃，即绝对含水量为800mg/ m3，已知每脱1kg水消耗甘醇25L，求此装置理论循环量为（A） A562.5L/h；B920.3L/h；C625.5L/h；D540L/h；
553.某脱水装置处理量为95×104m3
/d，设计上要求干气露点在压力6.4Mpa下，为-5℃，即绝对含水量为85mg/ m3，已知原料气进塔压力为6.8Mpa，温度为25℃，即绝对含水量为860mg/ m3，已知每脱1kg水消耗甘醇30L，求此装置理论循环量为（B） A562.5L/h；B920.3L/h；C625.5L/h；D540L/h；
554.某气藏20xx年10月采气量为1.89×108m3，其气藏配产气量600×104m3
/d，则计算该月气藏配产偏差率为（A） A1.61%； B98.12%； C3.7%； D7.5%
555.某气藏20xx年1月投产气井数有15口，其月度实际生产时间之和为10850h，计划关井时间合计为102h，计算该气藏采气时率（B） A1.61%；B98.12%； C3.7%； D7.5%
556.已知某天然气在标准条件下的压缩因子为1，在操作条件下的压缩因子为1.02，计算该天然气的超压缩系数FZ（A） A0.99；B0.98；C0.87；D0.96 557.已知某天然气在操作条件下的温度为30℃，计算该天然气的流动温度系数FT(B)（标准状态温度为293.15K）
A0.99； B0.98； C0.87； D1.32
558. 已知某天然气在操作条件下的真实相对密度为0.57，计算该天然气的相对密度系数FG(D)
A0.99； B0.98； C0.87； D1.32 559.某气层中部深度为1650m，测压深度1600m处的压力为14.84Mpa，1500m处的压力为14Mpa，试求气层中部压力(A)
A15.26Mpa; B40.8 Mpa; C21.7Mpa; D17.9Mpa 560.非地层水的氯离子含量特点（B）
A地层水氯离子含量高，每升可达数万微升； B非地层水中凝析水、泥浆水、地面水的氯离子含量较低，残酸水的氯离子含量较高，外来水的氯离子含量视水的来源而定，可能高也可能低。 C非地层水氯离子含量高，每升可达数万微升； D非地层水中凝析水、泥浆水、地面水的氯离子含量较高，残酸水的氯离子含量较高，外来水的氯离子含量低。 二、多选题
1、按照渗流规律的不同可以将渗流分为（ BC ） A、弹性渗流 B、非线性渗流 C、线性渗流 D、有机渗流 2、垂直管流中气液混合物的流态分为（ ABCD ） A、气泡流 B、断柱流 C、环雾流 D、雾流
3、气井产出的非地层水分为（ ABCDE ） A、凝析水 B、钻井液
C、残酸水 D、外来水 E、地面水
4.凝析水的主要化学特征是（ABCD）
A氯离子含量低、一般低于1000μg/g； B杂质含量少； C矿化度低； D钾离子或钠离子含量较多； E杂质含量多； F矿化度高； 5.残酸水的主要化学特征是（ABCD）
A呈酸性PH值＜7； B氯离子含量高； C钙离子或镁离子含量较高； D矿化度高； E矿化度低； F钙离子或镁离子含量较低； 6.钻井液的主要化学特征是（ACDE）
A一般比较浑浊； B一般比较清澈； C粘稠状；
D氯离子含量低： E含较多固体杂质； F 固体杂质少 7.地面水的典型特征是（ABC）
A水性呈中性； B氯离子含量低； C一般低于100μg/g； D一般高于100μg/g； E氯离子含量高； F水性呈酸性；
8.碳酸盐岩储层与碎屑岩储层相比，其储集空间具有怎样的特点（AB）
A触及空间具有多样性的特点：储层空间类型由孔隙、孔洞、裂缝三者组成； B储层裂缝、孔洞具有分布不均一性的特点；
C触及空间具有多样性的特点：储层空间类型由孔隙、孔洞二者组成； D储层裂缝、孔洞具有分布均一性的特点；
E触及空间具有多样性的特点：储层空间类型由孔隙、裂缝二者组成； F触及空间具有多样性的特点：储层空间类型由孔洞、裂缝二者组成； 9.稳定试井测试产量大小的稳定原则是（ABCD） A所选择的最小产量至少应等于气井的携液产量；
B所选择的最小产量下的井口气流温度应高于水合物产生的温度； C所选择的最大产量不能破坏井壁的稳定性； D测试产量按由小到大的顺序递增；
E所选择的最小产量下的井口气流温度应低水合物产生的温度； F测试产量按由大到小的顺序递增；
10.哪些是气水同产井常见的排水采气方法（ABCDEF）
A气井本身能量带水采气；B化学排水采气；C小油管排水采气；D气举排水采气；E抽油机排水采气；F电潜泵排水采气； 11.气井生产压差制度适用于哪些气井（AB）
A气层岩石不紧密、易垮塌的气井； B有边水底水的气井； C气层岩石紧密气井； D无边水底水的气井； 12.影响气井出水的因素（ABCDEF）
A井底距原始气水界面的高度； B生产压差； C气层渗透性； D边水底水水体的能量； E活跃程度； F气层孔缝结构； 13.收发球装置的作用是（ABCD）
A用于集、输气干线进行清管作业； B收发清管器；
C接收清管器； D清除管道中的污物； 14. 泡沫排水采气工艺主要优点有哪些（ABCDE） A设备简单； B施工容易； C见效快； D成本低； E不影响气井生产； F设备复杂 15．如何确定气举工作阀的位置（AB）
A气井气举复活后，一般应用回声仪测量油、套管环形空间液面来确定； B通过测量油管中的压力梯度来确定；
C气井气举复活后，一般应用回声仪测量油管液面来确定； D通过测量套管中的压力梯度来确定；
E气井气举复活后，一般应用回声仪测量套管液面来确定； 16.目前排水采气工艺主要有几种方法（ABCDEFG）
A泡沫排水采气；B优选管柱排水采气；C气举排水采气；D活塞排水采气； E油梁抽油机排水采气；F电潜泵排水采气；G射流泵排水采气
17.在气田后期开采工艺流程中，天然气需先进行增压后，再进行脱水输送的原因（ABC）
A在一定的温度下，压力降低天然气含水量升高，脱水装置处理低压天然气增加了脱水的负荷；
B在处理相同气量的情况下，由于吸收塔允许气体速度的限制，处理低压天然气的吸收塔直径远大于处理高压天然气，装置设备的经济性差； C当气田进入增压开采阶段，在脱水装置之前安装增压机组，使脱水装置可按照原设计参数运行，避免了装置的适应性改造； D在一定的温度下，压力降低天然气含水量降低，脱水装置处理低压天然气增加了脱水的负荷；
E在处理相同气量的情况下，由于吸收塔允许气体速度的限制，处理低压天然气的吸收塔直径小于处理高压天然气，装置设备的经济性差； F当气田进入增压开采阶段，在脱水装置之前安装增压机组，使脱水装置可按照原设计参数运行，还需要进行装置的适应性改造； 18.压裂酸化选的井应具有哪些条件（ACEF）
A该井各种资料说明是气层和产层，但测试时气产量低； B该井各种资料说明是气层和产层，测试时气产量高； C有一定产量，但压力分析资料说明井底有堵塞现象； D有一定产量，压力分析资料说明井底无堵塞现象； E完井测试产量远远低于钻井中途测试时的产量；
F气层套管固井质量好，内径规则，能下入封隔器等井下工具； 19.发泡剂注入方法有（ABC）
A平衡罐自流注入B泵注入C泡排车注入
20.进行气藏，气井动态预测的必要条件是（ABCD）
A气藏经过一定时间的开采，已有一个比较准确的压降储量图；
B气井经过几次试井，二项式系数A和B变化不大，产量方程式可靠； C气井在定产量或定井底压力下生产； D所有资料准确可靠；
E气井经过几次试井，二项式系数A和B变化很大； 21.天然气甘醇脱水装置中闪蒸罐的功能（ABCD） A在吸收塔中在一定压力下，有一定量的烃类气体被循环三甘醇溶液溶解，虽然被吸收的烃类气体本身无腐蚀性，但在其压力降低时，它会从溶液中急速蒸出，引起两项混合物的高速湍流，从而加速了由其他组分引起的腐蚀，为了减少这个作用，通常在富液管线上设置闪蒸罐；
B同时闪蒸罐也可防止大量烃类进入再生器，若烃类在精馏柱中闪蒸时，会造成大量甘醇的被气流带出精馏柱；
C若富液管线上有过滤器，烃类在此类容器内闪蒸，也会造成“气锁”，使甘醇循环不畅；
D烃类闪蒸后可有效防止甘醇发泡。
22.脱水装置中缓冲罐的主要功能（ABC） A提供甘醇贫液和富液的换热场所，降低贫液入泵的温度和提高富液进入再生器的温度；
B处理开、停车及异常工况时的液量波动； C提供甘醇泵运行所需的液体压头；
D提高贫液入泵的温度和降低富液进入再生器的温度；
三、判断题（对的画“√”，错的画“×”）
1.天然气在地层中流动时的渗流通道截面积大，渗流阻力小，流体咋渗流过程中变化复杂。（×）
2.流体流动时，质点相互混杂、流线紊乱的流动称为紊流。（√）
3.气井举升流体出井口的动力主要是井底流动压力和气体的弹性膨胀能。（√） 4.气液混合物在垂直管流过程中，越接近井口，流体的上升速度越快。（√） 5.对同一气体的不同生产阶段，无阻流量时一个变化值。（√）
6.根据定义，对同一气井相同的生产阶段，绝对无阻流量总是大于无阻流量。（√） 7.用等高线表示构造某岩层顶面或底面形态的图件称为构造图。（√） 8.气田在开采中，从气井内产出的水，都是地层水。（×） 9.少数气井在生产过程中析出凝析水。（×） 10.随着生产的延续，残酸水的量是逐渐减少的。（√）
11.钻井液一般较浑浊、粘稠状、不含固定杂质，氯离子含量高。（×）
12.不同性质的外来水对气井生产的影响程度不同。（√）
13.地面水是在井下作业过程中带入井筒、渗入产层，随生产过程又被带出井口的水。（√）
14．我国通常说的二级储量指的是探明储量。（×） 15. 我国通常说的二级储量指的是控制储量。（√） 16.预测储量是不同级别储量中最准确的储量。（×）
17.由于碳酸盐岩储层空间分布的不均一性，在同一气田的高产井周围，可能出现地产井 或干井。（√）
18.稳定试井一般分为放喷、关井测压、稳定测试三个过程。（√） 19.稳定试井产量一般取2-3个工作制度。（×）
20.气井关井后引起的压力变化数据受气层参数、流体性质、渗流状况以及边界条件等因素的影响。（√）
21.滴定水样氯离子操作时，在水样中加入酚酞溶液再加入碳酸氢钠溶液使之变红，缓慢加入适量稀硫酸，红色刚好褪去时水样呈中性。（√） 22.地层水的氯离子含量一定比非地层水的氯离子含量高。（×）
23.气井生产时，套压和油压以及产气量突然都发生下降，井壁可能发生垮塌。（√） 24.当针阀发生冰堵时，在采气曲线上表现为套油压力下降，产气量上升。（×） 25.气井投产几个月后就能利用采气曲线划分气井生产阶段。（×） 26.排水采气就是化学排水采气。（×）
27.当气、油、水同时存在并需要进行分离时，应采取立式重力分离器。（×） 28.单井采气便于气井生产后期增压开采，保持产气稳定。（√）
29.在垂直管流过程中，由于压力和温度的不断上升，使其它流体的流动形态随之也发生了变化，从而影响到举升的效果。（×） 30.气井的流态多为雾流，油气井则常见段柱流。（√）
31.清管通球操作前，应做好方案和技术要求交底，明确各小组职责，确保安全高效完成清管任务。（√）
32.清管球与管道的密封接触面比较宽，不容易造成失密停滞。（×） 33.泡沫促进剂在矿化度高的地层水中加入，促进空泡剂的发泡能力。（×） 34. 气举阀排水采气是气田常用的排水采气方法之一。（√）
35.采用抽油机排水采气，泵下部管串长度要适当，过短则流动阻力大，过长则气易串入泵内。（×）
36.采用电潜泵排水采气，可使暂时性水淹气井复产或稳定气井的天然气产量。（√） 37.在热负荷波动较大时，水套炉配备有一套温度控制和熄火自动保护系统。（√） 38.SCADA系统中没有包括通信系统。（×）
39.SCADA系统的数据只能利用电台传输。（×） 40.RTU可以采用冗余配置。（√） 41.RTU的运行受通信质量的影响。（×）
42.专门的天然气流量计量系统举可以看做是自动检测系统的一种。（√）
43.天然气脱水的作用主要是去除天然气中的水分，以提高管道输送效率和防止管道内腐蚀，延长管道使用寿命。（√）
44.天然气脱水常用的方法有溶剂吸收法、固体吸附法、冷冻分离法。（√） 45.在天然气甘醇脱水工艺过程中吸收塔内部的气流方向与甘醇流向一致。（×） 46.在流量不变的情况下，孔板内径与差压成正比关系。（×） 47.超压缩系数与气体组分无关。（×）
48．按误差出现的规律区分，仪表受环境条件造成的误差属于系统误差。（√） 49.如果测量范围相同，则A级的热电阻比B级的准确度要更高。（√） 50.智能终端的两根通信线是没有级性的，正负可以随便接。（√） 473.转子流量计中的流体流动方向是自上而下。（×） 51.执行气路和控制气路的气源是相同的。（√） 52.所有的天然气计量系统都具有数据远传功能。（×） 53.检查孔板平面度时，选用的塞尺规格应比计算数据大。（×）
54.在气质较脏的场合，应在旋进漩涡流量计直管段以外的上游安装效果良好的气体过滤器或过滤筛。（√）
55.天然气的取样容器不应与气体发生反应。（√） 56.气体色谱仪是一种相对测量法。（√）
57.在线硫化氢分析仪可以对天然气中的硫化氢进行实时分析。（√） 58.UPS系统在有电池的情况下才能正常工作。（√）
59.在气质较脏的场合，应在旋进漩涡流量计直管段以外的下游安装效果良好的气体过滤器或过滤筛。（×）
60.气举阀排水采气是气田唯一的排水采气方法。（×） 61.燃烧是一种同时又热和光发生的氧化过程。（√） 62.燃烧是一种同时又热和光发生的物化过程。（×）
63.可燃物质在没有火源的情况下，在有助燃物质的环境中能自行着火燃烧的最低温度，称为自燃点。压力愈高，则自燃点将降低。（√）
64.在打开可能有硫化铁沉积的管道、容器时，应喷水使硫化铁处于湿润状态。（√） 65.采气生产中常常遇到铁的硫化物为FeS。（×）
66.对采气管线加注缓蚀剂，减缓或防止金属设备的腐蚀以减少硫化铁的生成。（√）
67.露点法的原理是使用冷却镜面湿度计测定气体中水含量。（√） 68.没有电池，UPS系统也能正常工作。（×）
69.试采方案的主要内容是：勘探简况、气藏地质特征、试采任务及试采区、试采井的选择，地质、动态资料的录取要求、试采计划、试采所需的采气工艺和净化，集输工程建设的要求等。（√）
70.制定集输流程应遵循的技术准则：（1）国家各种技术政策和安全法规；（2）各种技术标准和产品标准、各种规程、规范和规定；（3）环保、卫生规范和规定。（√） 71.气井生产制度不合理，也是造成气井（藏）产量递减的因素之一。（√）
72.对于中后期的气井，因井底压力和产气量都较低，排水能力差，则应更换较大管径的油管，已达到减少阻力损失，提高气流带水能力，排除井筒积液，使气井正常生产，延长气井的自喷采气期。（×）
73.泡沫排水主要用于产水量不大，但水又不能被气全部带出而逐渐聚集在井里的气井。（√）
74.柱塞气举排水采气气井产气量在1.5×104m3/d，可用高压气高产排水装置。（√） 75.泵的转动部分与固定部分的各个密封间隙过小，会引起零件磨损或泵振动，以致泵使用寿命缩短。（√）
76．机泵运行不平稳，有特殊噪声应停车查明原因，消除根源后在投入运行。（√） 77.集气管线紧急大排量放空时，应尽量避免通过球筒放空。（√）
78.在发球筒装入清管球后，为提高工作效率，应一边关闭快速盲板，一边打开球筒进气阀。（×）
79.清管作业操作现场必须至少配备一台硫化氢检测仪，进行现场检测。（√） 80.发球方选定清管球后，应将球内空气排完，注满清水。（√） 81. 清管球的变形能力最强，可以在管道内随意滑动。（×） 82. 清管作业时，球在清管阀内未发出有可能是球的过盈量不足。（√） 83.发球操作时，必须先确定发球阀的压力位0.3MPa后，方可进行。
84.为保证清管器通过最大口径支管三通，前后两节皮碗的间距应有一个最长的限度。
85.处理卡球事故，唯一的办法是增大进气量，提高压差推球。 86.在进行发电动机维护保养之前，将控制开关打在自动挡。 87.当恒电位仪需“自检”时，阳极线一定要去掉。（√）
88.低温脱水工艺也是低温分离工艺（Low Temperature Seperation,LTS），是利用高压天然气节流膨胀降温或利用气波机膨胀降温而实现脱水并回收天然气液烃的处理工艺。（√）
89.在低温分离工艺中，通过换热器和节流阀，尽可能地将高压天然气的温度降至最低温度，有利于水和液烃的析出。（×）
90.在气田开发中后期。采用低温分离工艺可以满足天然气外输要求。（×） 91.在我国国家标准《天然气》（GB17820-1999）中，对天然气烃露点的要求为：在天然气交接点的压力和温度条件下，天然气中应不存在液态烃。（√） 92.静电对天然气、凝析油不会产生什么后果。（×）
93.在低温回收凝析油工艺中，在低温分离器注醇量足够多的情况下，可取消高压分离器。（×）
94.气田内部集输系统，有时需设置气体净化装置和凝析油回收装置。（√） 95.在采气过程中，井底流压低于凝析油析出的漏点压力。（×）
96.天然气甘醇脱水装置天然气流程中过滤分离器与吸收塔之间可设置止回阀。（√） 97.天然气甘醇脱水装置甘醇管路上的安全阀，宜选用先导式安全阀。（×）
98.天然气甘醇脱水装置为提高甘醇贫液浓度，使用汽提气的流量越大，效果越好。（×）
99.天然气甘醇脱水装置燃料气一般取自脱水后的干气，是因为干气的脱硫效果优于湿气。（×）
100.在天然气甘醇脱水装置中，甘醇进入循环泵前一般无需进行冷却。（×） 101.在天然气甘醇脱水装置中，水冷器盘管应定期进行除垢。（√）
102.冷冻式干燥机处理后的仪表风，其露点能够满足气动阀门及仪表的要求。（×） 103.在天然气甘醇脱水装置中，回收甘醇时装置可保持在0.1MPa压力，以保证装置内甘醇充分回收。（×）
104.天然气甘醇脱水装置开车时由于温度较低，活性炭过滤器可以倒入旁通运行。（√）
105.天然气甘醇脱水装置停车操作前均要求进行热循环、提浓甘醇后在进行停车操作。（×）
106.天然气甘醇脱水装置中，提高甘醇入塔温度可通过调节干气-贫液换热器的旁通开度来实现。（√）
107.在过滤分离器中，气流方向是先经过捕雾网、再经过滤芯。（×）
108.凝析水的主要化学特征是氯离子含量低、一般低于1000μg/g；杂质含量少；矿化度低；钾离子或钠离子含量较多。(√)
109.残酸水的主要化学特征是呈酸性PH值＜7；氯离子含量高；钙离子或镁离子含量较高；矿化度高。（√）
110.钻井液的主要化学特征是一般比较浑浊，粘稠状，含较多固体杂质，氯离子含量低。(√) 111.外来水是指气层以外来到井筒的水；其典型特征是根据来源不同，水型不一致，水的特征视来源而定。（√）
112.地面水的典型特征是水性呈中性，氯离子含量低，一般低于100μg/g。（√） 113.碳酸盐岩储层与碎屑岩储层相比，其储集空间具有一是触及空间具有多样性的特点：储层空间类型由孔隙、孔洞、裂缝三者组成；二是储层裂缝、孔洞具有分布不均一性的特点。（√）
114.稳定试井测试产量大小的稳定原则是（1）所选择的最小产量至少应等于气井的携液产量（2）所选择的最小产量下的井口气流温度应高于水合物产生的温度（3）所选择的最大产量不能破坏井壁的稳定性（4）测试产量按由小到大的顺序递增。（√） 115.用气井的无阻流量确定气井稳定试井测试产量，对已测试过的气井，最小产量为气井无阻流量的10%，最大产量为气井无阻流量75%，再在最小产量和最大产量之间选择2-3个产量作为测试产量。（√）
116.地层水和非地层水的氯离子含量特点是地层水氯离子含量高，每升可达数万微升；非地层水中凝析水、泥浆水、地面水的氯离子含量较低，残酸水的氯离子含量较高，外来水的氯离子含量视水的来源而定，可能高也可能低。（√）
117.利用气井采气曲线，一口气水同产井通常可划分为无水采气阶段和气水同产阶段，无水采气阶段划分为：净化阶段、稳产阶段、递减阶段；气水同产阶段划分为：稳产阶段、递减阶低压生产阶段、排水采气阶段。（√）
118.气水同产井常见的排水采气方法有气井本身能量带水采气、化学排水采气、小油管排水采气、气举排水采气、抽油机排水采气、电潜泵排水采气。（√）
119.天然气集输是继气田勘探、开发和开采之后的一个重要的生产过程，包括从井口开始，将天然气通过管网收集起来，经过预处理和其后的气体净化，最后成为合格的商品天然气并外输至用户的整个过程。（√）
120.集气站是将两口以上气井的天然气集中在同一站内进行气液分离、除尘、过滤、计量后，进入下游集气干线的生产单元。（√）
121.气井生产压差制度适用于气层岩石不紧密、易垮塌的气井，以及有边水底水的气井、防止生产压差过大，前者引起地层垮塌，后者引起边水底水浸染气层，过早出水。（√）
122.影响气井出水的因素有井底距原始气水界面的高度、生产压差、气层渗透性及气层孔缝结构、边水底水水体的能量与活跃程度。（√）
123.收发球装置的作用是用于集、输气干线进行清管作业，收发清管器，接收清管器，清除管道中的污物。（√）
124.一般在新建管线完工后或投产前清除管线内的积液、泥沙等情况；用于管线的关键阀门严重内漏无法在生产情况下通球清管时而采用。（√）
125.泡沫排水采气原理是是往井里加入表面活性剂的一种助排工艺。表面活性剂又叫发泡剂，向井内注入一定数量的发泡剂，井底积水与发泡剂接触以后，借助天然气流的搅动，生成大量低密度的含水泡沫，减少井内液体的密度，液体随气流从井底携带到地面，达到清除井底积液的目的。（√）
126. 泡沫排水采气工艺主要优点是具有设备简单、施工容易、见效快、成本低、又不影响气井生产等优点，在气田开发中得到广泛应用。（√）
127.气举阀排水采气的原理是利用从套管注入的高压气，来逐级启动安装在油管柱上的若干个气举阀，逐段降低油管柱的液面，从而使水淹气层恢复生产。（√） 128.确定气举工作阀的位置可以通过气井气举复活后，一般应用回声仪测量油、套管环形空间液面来确定，也可以通过测量油管中的压力梯度来确定。
129.抽油机排水采气简称机抽，就是将游梁式抽油机和有杆深井泵装置用于油管抽水，油套管间的环形空间采气。（√）
130.抽抽机中游梁，连杆，曲柄的作用是把电动机或天然气发动机的旋转运动变成驴头的上下往复运动。（√）
131.电潜泵排水采气工艺原理是电潜泵是采用随油管一起下入井底的多级离心泵装置，将水淹气井中的积液从油管中迅速排出，降低对井底的回压，形成一定的“复产压差”，使水淹气井重新复产的一种机械排水采气生产工艺。（√）
132.目前排水采气工艺主要有（1）泡沫排水采气（2）优选管柱排水采气（3）气举排水采气（4）活塞排水采气（5）油梁抽油机排水采气（6）电潜泵排水采气（7）射流泵排水采气。（√）
133.在气田后期开采工艺流程中，天然气需先进行增压后，再进行脱水输送的原因是（1）在一定的温度下，压力降低天然气含水量升高，脱水装置处理低压天然气增加了脱水的负荷；（2）在处理相同气量的情况下，由于吸收塔允许气体速度的限制，处理低压天然气的吸收塔直径远大于处理高压天然气，装置设备的经济性差；（3）当气田进入增压开采阶段，在脱水装置之前安装增压机组，使脱水装置可按照原设计参数运行，避免了装置的适应性改造。（√）
134.压裂酸化选的井应具有的条件是（1）该井各种资料说明是气层和产层，但测试时气产量低；（2）有一定产量，但压力分析资料说明井底有堵塞现象；（3）完井测试产量远远低于钻井中途测试时的产量；（4）气层套管固井质量好，内径规则，能下入封隔器等井下工具。（√）
135.井壁压力梯度是指天然气从地层内流到井底时，在紧靠井壁附近岩石单位长度上的压力降。（√）
136.发泡剂注入方法有（1）平衡罐自流注入（2）泵注入（3）泡排车注入。（√） 137.泡沫促进剂的作用是泡沫促进剂在凝析水或矿化度低的地层水中加入，能促进空泡剂的发泡能力。（√）
138.泡排中分散剂的作用是分散剂提高发泡剂的表面活性，降低水的表面张力。（√） 139.泡排中热稳定剂的作用是热稳定剂能改善空泡剂在高温时的发泡能力。（√） 140.进行气藏，气井动态预测的必要条件是（1）气藏经过一定时间的开采，已有一个比较准确的压降储量图（2）气井经过几次试井，二项式系数A和B变化不大，产量方程式可靠（3）气井在定产量或定井底压力下生产（4）所有资料准确可靠。（√） 141.气井动态分析是利用气藏静动态资料、图表经过必要的计算综合分析。对此，预测其将来生产中油、气、水压力等各项参数变化情况和变化规律，以及产层渗透性、气藏类型、储集单元、动力系统、驱动方式等基本特征。（√）
142.气井动态预测就是根据气井（藏）动（静）态资料和气井（藏）的变化规律，对气井（藏）在不同生产条件下，未来各个阶段的产量、压力、剩余储量、采气速度、气井见水和水淹时间、采收率等以及各种经济指标进行预测。（√）
143.天然气甘醇脱水装置中闪蒸罐的功能有（1）在吸收塔中在一定压力下，有一定量的烃类气体被循环三甘醇溶液溶解，虽然被吸收的烃类气体本身无腐蚀性，但在其压力降低时，它会从溶液中急速蒸出，引起两项混合物的高速湍流，从而加速了由其他组分引起的腐蚀，为了减少这个作用，通常在富液管线上设置闪蒸罐（2）同时闪蒸罐也可防止大量烃类进入再生器，若烃类在精馏柱中闪蒸时，会造成大量甘醇的被气流带出精馏柱（3）若富液管线上有过滤器，烃类在此类容器内闪蒸，也会造成“气锁”，使甘醇循环不畅（4）烃类闪蒸后可有效防止甘醇发泡。（√）
144.脱水装置中缓冲罐的主要功能是（1）提供甘醇贫液和富液的换热场所，降低贫液入泵的温度和提高富液进入再生器的温度（2）处理开、停车及异常工况时的液量波动（3）提供甘醇泵运行所需的液体压头。（√）
145.某运行天然气甘醇脱水装置的处理量为100×104m3/d，进气的含水量800mg/ m3，干气含水量80 mg/ m3，甘醇贫液浓度为99.5%，富液浓度为96.5%，根据经验每脱除1kg水需甘醇25-60L，计算出装置的循环量为28.6L并判断是合理的。（甘醇密度为1.1254kg/L）（√）
146已知某处理气田气的甘醇脱水装置循环量为750L/h，闪蒸罐为立式，其直径为400mm，试计算在控制闪蒸罐液位时，液面距离甘醇出口的高度至少为0.5m。（√） 147.某段管线的规格为：Φ219mm×8mm，长10km，清管球外径为211mm，该清管球的过盈量为3.9%。（√）
148. 某段管线的规格为：Φ426mm×13mm，长50km，清管球外径为450mm，该清管球的过盈量是12.5%，该清管球过盈量过大，不合理。（√）
149. 某段管线的规格为：Φ219mm×8mm，长10km，日输气量为20×104m3，在距离该段管线起点5km处，接入了另一条管线，接入管线的日输气量稳定在10×104m3，
已知管线起点平均压力为5.9Mpa，管线终点平均压力为5.3Mpa，接入点压力为5.7Mpa，该段管线清管所需时间7.17h。（已知管线内天然气平均温度为20℃，压缩系数为1，当地大气压为0.1Mpa）。（√）
150.某段管线（规格为Φ426mm×13mm，长50km）采用清管橡胶球进行清管作业，已知管线起点平均压力为5.9Mpa，管线终点平均压力为3.4Mpa，日输天然气250×104m3/d，清管球的漏失量为10%，在管线压力降至4.4Mpa的地方设置监听点，清管球通过监听点所需的时间为2.32h。（当地大气压0.1Mpa，管输天然气温度为20℃）。（√）
151. 一条Φ325mm×6mm的输气干线，在清管通球中，球中途被卡，发球端压力不断上升，末端放空后，再无气流出，被迫停止送气，关发球站阀。此时发球端压力为4.0Mpa（绝），已相对稳定。已知发球累计进气量为1580 m3，估算球卡点位置在514km。（√）
152.甲站至乙站一条Φ630mm×7mm，长70km的输气管线，甲站压力为2Mpa（绝），乙站压力为1Mpa（绝），准备在压力下降至1.5Mpa（绝）处设置一个监测点，问监测点到甲站的距离是40.8km。（√）
153. 一条Φ630mm×7mm的输气管线通球清管，已知管长70km，球后天然气压力为
0.98Mpa，流量为150×104nm3
/d，温度为20℃，不考虑压缩系数的影响，试计算发球45min后球的运行速度是21.7km/h。（√）
154. 一条Φ325mm×10mm的输气管线通球清管，已知输气流量200×104m3/d，起点压力为6.5Mpa（绝），终点压力6.2Mpa（绝），不考虑其他因素影响，该清管器运行速度是17.98km/h。（√）
155. 输气管道规格Φ426mm×9mm，长30km，某日开始时平均压力是2.9Mpa，管内气体的平均温度为290K，终了时管线平均压力为4.9Mpa，当日总共从净化厂进气量为50×104m3，各用户累计用气量为42×104m3，假设管内气体温度没变，管内气体压缩系数在整个过程中设为1，试计算该管线当日输差率为0.35%。（√）
156. 某管线规格为Φ620mm×10mm，长20km，管线进气量为100×104m3
，出气量为105×104m3，管线起点压力为2.4Mpa（表压），终点压力为1.9 Mpa（表压），计算该管线日输差为-3.7%。（管线内天然气温度不变，压缩因子系数为1）。（√）
157.某脱水装置处理量为75×104m3/d，设计上要求干气露点在压力6.4Mpa下，为-5℃，即绝对含水量为80mg/ m3，已知原料气进塔压力为7.0Mpa，温度为30℃，即
绝对含水量为800mg/ m3
，已知每脱1kg水消耗甘醇25L，求此装置理论循环量为562.5L/h。（√）
158.某脱水装置处理量为95×104m3/d，设计上要求干气露点在压力6.4Mpa下，为-5℃，即绝对含水量为85mg/ m3，已知原料气进塔压力为6.8Mpa，温度为25℃，即
绝对含水量为860mg/ m3，已知每脱1kg水消耗甘醇30L，求此装置理论循环量为920.3L/h。（√）
159.某气藏20xx年10月采气量为1.89×108m3，其气藏配产气量600×104m3
/d，则计算该月气藏配产偏差率为1.61%。（√）
160.某气藏20xx年1月投产气井数有15口，其月度实际生产时间之和为10850h，计划关井时间合计为102h，计算该气藏采气时率98.12%。（√）
161.已知某天然气在标准条件下的压缩因子为1，在操作条件下的压缩因子为1.02，计算该天然气的超压缩系数FZ为0.99。（√）
162.已知某天然气在操作条件下的温度为30℃，计算该天然气的流动温度系数FT为0.98。（标准状态温度为293.15K）。（√）
163. 已知某天然气在操作条件下的真实相对密度为0.57，计算该天然气的相对密度系数FG为1.32。（√）
164.某气层中部深度为1650m，测压深度1600m处的压力为14.84Mpa，1500m处的压力为14Mpa，求气层中部压力为15.26Mpa。（√） 165.俗称的电动头实际就是指电动执行机构。（√） 166.电动阀门与气动阀门的差异主要是功能不同。（×） 167.雷达液位计在测量液位时，探针传送的是电流。（×） 168.传感器是变送器的一部分。（√）