浅层平板载荷试验

主要技术参数：

1、荷载板直径： 300mm； 2、千斤顶加载能力范围： 0～50T； 3、千斤项行程： 120mm； 4、测桥跨度： 3000mm； 5、手动油泵额定压力： 70Mpa； 6、压力测试范围： 0～40Mpa；

7、位移测试范围： 0～10mm；

地基土浅层平板载荷试验可适用于确定前部地基土层的承压板下应力主要影响范围内的承载力和变形参数，承压板面积不应小于0.25平方米，对于软土和粒径较大的填土不应小于0.5平方米。

承压板低标高应与基础底面标高一致。

（1）方法要点。试验基坑宽度不应小于承压板宽度或直径的3倍。应注意保持试验土层的原结构和天然湿度。宜在拟压表面用不超过20mm厚的粗中砂找平。 加荷分级不应小于8级，最大加荷量不应少于设计要求的2倍。每级加载后，按每第5min，10min，15min各测读一次沉降，以后间隔15mm测读一次沉降量，累计1小时候后每半小时测读一次沉降，当连续2小时内，每小时沉降量小于0.1mm时，则认为已经趋于稳定，可加下一级荷载。最终得到载荷试验p-s曲线。 当出现下列情况之一时候，即可终止加载：

1载荷板周围的土明显地侧向挤出。

2沉降s急剧增大，p-s曲线出现陡降段。

3.某级荷载下24h内沉降速度不能达到稳定标准。

4s/d》0.06（d承压板宽度或直径）

满足前三种情况之一时，其对应的前一级荷载定为极限荷载。

（2）承载力特征值的确定

1当p-s曲线上有明显比例界限时，取该比例界限所对应的荷载值。 2当极限荷载小于对应比例界限的2倍时，取极限荷载值的一半。

3当不能按上述两点确定时，如承压板面积为0.25-0.50平方米，可取s/d=0.01~0.015所对应的荷载，但其值不应大于最大加荷量的一半。

同一土层参加统计的试验点不应少于3点，各试验实测值的极差不得超过其平均值的30%，取此平均值作为该土层的地基承载力特征值。

佛山市三水欣华投资有限公司筹建之乐平新华医院住院部大楼，位于佛山市三水区乐南

新路与齐力大道交汇处西南侧。住院部大楼地上十一层，地下一层，基坑开挖深4m，建筑物 占地面积1607m2。根据钻探揭露的地质资料，建筑场区内全风化泥岩埋藏深度一般在3.5m～

4.5m，厚度在3m～7m，其下为强风化泥岩或中风化泥岩。其中一角为强风化泥岩，埋藏深度 在0～10.8m，厚度在7.8m～10.8m，其下为中风化泥岩。现拟采用柱下独立基础的基础方案 ，按照岩土工程勘察报告提供的承载力特征值，全风化泥岩为450KPa，强风化泥岩为600KPa 。根据以往的设计经验，勘察报告中的全风化泥岩承载力特征值偏小，为了能充份发挥全风 化泥岩的承载力，即使建筑物安全，又能节约经济开支，现采用压板静载试验来达到预期的 目的。

2.压板静载试验点位置的选择

由于住院部大楼有地下室，地下室施工时也要进行土方的开挖，故先整体开挖至地面下

3.8m，进行压板静载试验。根据压板试验的要求，选取3个点进行试验。压板下持力层的岩 性为灰色、灰黄色强风化泥岩，岩石风化强烈，性软易碎，矿物成份已基本泥化，岩石风化 成近呈硬土状，标贯试验击数N=24.9～42.6击。

3. 压板静载试验仪器设备、方法和标准

（1）试验加载装置

试验采用压重平台反力装置。压重平台反力装置作为荷载反力，将大于最大试验荷载的 荷重在试验开始前一次性加上平台，试验时用ZZY型测力传感器和JCQ－503A静力荷载测试仪 ，在油压千斤顶的作用下分级进行自动加、卸载和自动记录沉降量，压板面积（1.0mX1.0m ）。

（2）试验加载方法和沉降观测

a)要求试验荷载：1200KN。

b)试验加载：采用快速维持荷载法，每级加载为要求最大试验荷载的1/10，第一级可按 2倍分级荷载加载，在每一级荷载作用60分钟后，可加下一级荷载。

c)沉降观测：在压板两边装设4个百分表，按规定时间测定沉降量，百分表精度为0.01m m。

（3）检测标准

参照国家标准《建筑地基基础设计规范》(GB50007－2002)和《岩土工程勘察规范》 (GB50021－2001)的有关规定进行。

4.试验结果分析

（1）1＃试验点：试验加载共分7级，每级压板下的应力增量为150KPa；根据试验结果 作出的P－s(压板的压应力P与沉降s关系)、s－lgt(压板的沉降s与时间t关系)曲线见图一所 示，从图中可看出试验加载到1200KN时，总沉降量11.24mm，沉降量不大，而且 Q～s曲线 平缓，s～lgt曲线呈平行排列，最大回弹量6.21mm，回弹率55.2％。

（2）2＃试验点：试验加载共分7级，每级压板下的应力增量为150KPa；根据试验结

果作出的P－s(压板的压应力P与沉降s关系)、s－lgt(压板的沉降s与时间t关系)曲线见图一 所示，从图中可看出试验加载到1200KN时，总沉降量27.57mm，沉降量稍大，但 Q～s曲线 平缓，s～lgt曲线呈平行排列，最大回弹量15.87mm，回弹率57.6％。

（3）3＃试验点：试验加载共分9级，每级压板下的应力增量为120KPa；根据试验结

果作出的P－s(压板的压应力P与沉降s关系)、s－lgt(压板的沉降s与时间t关系)曲线见图一 所示，从图中可看出试验加载到1200KN时，总沉降量2.51mm，沉降量不大，而且 Q～s曲线 平缓，s～lgt曲线呈平行排列，最大回弹量1.09mm，回弹率43.4％。

（4）从3个试验井的3个点的压板静载试验结果可知，P－s曲线近似线性变化，可用 半元限理想弹性公式计算岩体的变形模量E0，公式如右： E0=ω(1一μ2 )pb／s

式中：

E0——变形模量，MPa；

ω——刚性承压板形状换算系数，刚性方形压板取0.88；

μ——土的泊桑比，取0.3；

b——承压板的边长，mm；

p——地基承载力特征值所对应的荷载，KPa；

s——与承载力特征值所对应的沉降，mm。

用上式计算的1＃～3＃试验点在各级压力作用下全风化泥岩的变形模量和试验结果的P 、s值如表1所示。

从3个点的压板静载试验结果来看，2＃试验点的变形模量最小 E0=34.9～55.0MPa， 故取E0=35MPa计算基础沉降。

5.基础持力层的强度及沉降计算

5.1基础持力层的强度计算

根据3个试验点的试验和卸载回弹特性，试验点的卸载回弹系数 K=43.4％～57.6％ ， 平均卸载回弹系数K=52.1％，取全风化泥岩的极限承载力为1200KPa，除以2的安全系数，则 全风化泥岩的承载力特征值为600KPa。

5.2基础沉降分析

假定基础宽度为3.0～3.5m，基底全风化泥岩的承载力特征值为600KPa，地基最终变形 可按下式计算：

S=αP0b/ E0

式中：

s——地基最终变形量，mm；

E0——变形模量，取35MPa；

P0——相应于荷载效应准永久组合标准值的基底附加压力，取600KPa；

b——基础宽度，mm；

α——经验系数，按单独基础取1.2。

根据表2计算的桩端沉降，基础的沉降约62～72mm左右，该沉降量小于建筑物地基变 形的允许值(体形简单的高层建筑天然基础平均沉降量

最终变形允许值200mm)

6.结论

通过上述3个试验点所做的压板静载试验结果分析，说明全风化泥岩的变形模量E0取35M Pa，承载力特征值取600KPa是安全的。

7.结束语

通过对全风化泥岩进行压板静载荷试验，承载力特征值由原450KPa提高到600KPa，充份 发挥了全风化泥岩的地基承载力，既使建筑物安全，又能节约经济开支，使工程建筑基础获 得最佳的经济效益。

武昌中风化红砂岩特性和嵌岩桩承载力确定

时间:2011-09-16 19:51来源:未知 作者:杨育文，罗 坤 点击:219次

摘 要： 通过对中风化红砂岩室内抗压强度试验、现场载荷试验、抽芯试验，结合场地工程勘察资料，确定岩基承载力特征值。人工挖孔扩底桩以该层作为桩端持力层，并进行了桩的静

摘 要：通过对中风化红砂岩室内抗压强度试验、现场载荷试验、抽芯试验，结合场地工程勘察资料，确定岩基承载力特征值。人工挖孔扩底桩以该层作为桩端持力层，并进行了桩的静载荷试验。本文对这些试验中的大量数据进行了总结和归纳，特别是对中风化红砂岩的一些变形特性进行了分析，确定了在实际工程中有重要参考价值的数据，同时也指出了规范中相应条款中过于保守的问题, 并提出了修改意见。

关键词：中风化红砂岩; 承载力特征值; 静载荷试验; 桩

中图分类号：TU473 文献标识码：A 文章编号：1000–4548(2007)10–

前 言

在一些工程中，为了确保桩承载力、减少建筑物沉降，对于大吨位桩，设计往往要求须将桩端全断面嵌入新鲜岩石一倍或以上桩径的深度，这往往给施工带来极大的麻烦——成孔困难。更重要的是，这样的设计在实际工程中往往并不能达到理想的效果。因此，人们逐渐探索将桩端持力层改为风化岩层，特别是中风化岩层。风化岩石是岩石变化到土之前的过渡材料，力学性质较土和岩石都复杂。如何合理确定风化岩基承载力特征值，进而确定桩端阻力大小，是一个很复杂的问题。目前有两种解决途径：①对岩样进行抗压强度试验，推求岩基承载力特征值；②岩基现场荷载试验。对风化岩，岩样易沿节理面开裂，原状样取样困难，另外岩样尺寸很小，其不同结构带来的尺寸效应明显，使得实验结果离散性很大[1]，通过这一方法不容易确定合理值。由于岩基现场荷载试验不需要取样，直接就可以获得其荷载位移曲线等，通过分析，就有可能得到合理的基岩承载力特征值。但是，由于目前对风化岩基通过载荷试验确定合理的桩端阻力值这样的工作做得较少，特别是对风化岩变形特性了解还很不够，工程数据积累较少，使得类似工作的开展还处于探索之中。

广泛分布于武昌地区的泥质粉砂岩（俗称红砂岩）为典型的白垩～第三系（K-E）岩石,呈褐红～浅褐色，以褐色为主，顶层一般埋藏于地表下5～20 m。勘察资料表明，中风化红砂岩承载力高，压缩性极低，岩芯呈短柱至长柱状，裂隙较发育，取芯率一般为70%～90%，为极软岩至软岩，岩体较完整，基本质量等级为Ⅳ至Ⅴ级，层理近水平，一般可沿水平向开裂，可以作为桩端持力层。本文对位于武汉市武昌一工程勘察资料、风化岩基现场载荷试验及嵌岩桩静载试验等数据进行分析，试图从大量的工程数据中确定中风化红砂岩的一些力学特性，提供设计参数值，获得有实际工程应用价值的一些结论。

1 场址地层结构与抗压强度试验结果

拟建工程采用人工挖孔桩作为建筑物基础。场区地貌单元属剥蚀堆积垅岗区，整个场区占地面积约 33000 m2，设置地下室一层，基坑开挖到自然地面以下5.5～6 m。首先进行工程勘察，然后地下室开挖，开挖至设计深度。开挖完成后，在基坑底进行人工挖孔桩施工，至设计桩深，对桩端持力层（风化基岩）载荷试验，随后，浇注混凝土成桩，最后进行桩静载试验、抽芯等工作。

由现场钻探和静力触探结果分析，场址共分7个单元层：（1）素填土（Qml，厚度0.4～4.4 m）及淤泥质粉质黏土（Q4al，厚度0.5～2.3 m，局部分布）；（2）粉质黏土层（Q4al，厚度0.6～3.2 m）；

（3）老黏土层（Q3al+pl，分布不均匀）；（4）残积土（Qel，厚度1.2～5.8 m）；（5-1）强风化泥质粉砂岩层（K-E，厚度0.8～6.1 m）及（5-2）中风化泥质粉砂岩（K-E，厚度1.4～14 m，场址大部分范围分布，是桩端持力层，本文研究的重点岩层）；（6）中风化砂砾岩（K-E，最大厚度8.3 m，场址部分地段缺失）；（7）砂质泥岩（S，场地局部分布）。场址存在地下水，属上层滞水，水位位于地表下1.2～2.5 m。

对28个（5-2）中风化泥质粉砂岩层岩样作无侧限抗压强度试验，最大值6.76 MPa，最小值1.83 MPa，离散性较大。统计结果 =1.316， =3.73， =0.353，ψ=0.884，得到其标准值frk=0.884×3.73= 3.3 MPa（根据规范规定[2]该风化岩属极软岩），特征值fa=0.35×3.3 = 1150 kPa。查阅有关规范[2]条款，初步建议该层所能提供的人工挖孔桩桩端阻力qpa值为1650 kPa，该值还须在岩基载荷试验等中进一

步确认、验证。

2 中风化基岩载荷试验及分析

为满足地下室施工要求，首先在建筑物范围内开挖约5.5～6 m深基坑，然后在坑底人工开挖桩孔，到达持力层（5-2）中风化红砂岩层，在该岩层上进行载荷试验。试验按相关规范[3]要求进行。共进行了6次试验，测点No. 38、No. 77、No. 222、No. 388、No. 429、No. 452在场址中布置如图1所示。试验过程：试验过程中采用刚性承压板φ300 mm分级加载，每级历时30或40 min，最大荷载为承载力特征值的3倍（4950 kPa），到达最大荷载后，分级逐渐卸载，每级历时60 min，直到零。它们的试验位移曲线如图2所示。

图1 场址测点相对位置图

Fig. 1 Test locations on site

图2 中风化红砂岩基静载荷试验移曲线

Fig. 2 Load tests on sandstone foundation

由图2可以看出，对于同样的中风化岩基，位移曲线并不一样。例如No. 38、No. 77、No. 222三处测点在相同荷载下发生了较大沉降，残余变形超过14 mm。但是，它们的比例界限P0却很接近，对No. 38、No. 77、No. 222，P0=1250 kPa；No. 388、No. 429、No. 452，P0=1350 kPa。P0对应的沉降值也很小。根据规范[3] 相关条款知，图2中每条曲线对应的最大荷载都没有达到极限荷载。规范[3]第H.0.10条

第一款中关于岩基承载力特征值确定要求，对中化风基岩，须取对应P–s曲线上起始直线段的终点荷载值P0（比例界限）与极限荷载除以安全系数3所得值中二者最小值来确定。由图1可以看出，Pmax/3其值为1650 kPa（由于Pmax没有达到极限荷载，1650 kPa是较保守的取值），与P0比较后，岩基承载力特征值fa须取1250 kPa，这显然是过于保守。对中风化红砂岩，其力学性质不同于新鲜岩石，当荷载逐渐增大时，它很容易发生塑性变形，刚进入塑性阶段的中风化岩，它并不是临近破坏（图2中，P0之后的一至二级加载，沉降并没有明显递增）。因此认为，对新鲜岩石，规范[3]

在实际工程中，往往将基岩承载力特征值fa看作桩端阻力qpa。对于新鲜岩石和中风化硬质岩石，因加载过程中桩沉降极小，接近脆性破坏，这样取值无疑是合理的。但是，对于象（5-2）中风化红砂岩层（极软岩）作为桩端持力层，若沿桩身存在侧摩阻力的话，这样取值有时则是偏于危险的。此外，由于岩基载荷试验载荷板直径为300 mm，而桩端扩孔直径大于2200 mm，存在尺寸效应问题。因此，由岩基载荷试验确定的承载力特征值fa，须进一步由桩垂直静载荷试验结果验证。

5 结 论

（1）在武昌地区，以（5-2）中风化红砂岩层作为人工挖孔桩桩端持力层时，桩端阻力qpa取值为1650 kPa是安全的。

300 mm刚性承压板下的应力可以沿中风化基岩传递至少6.9 m深的距离。?（2）从基岩静载荷试验曲线可以看出，变形特性与人工挖孔桩非常相似，桩承载力很大程度上受桩端持力层桩端阻力qpa大小所决定。加载4950 kPa情况下，

（3）对中风化红砂岩，力学性质不同于新鲜岩石，当荷载逐渐增大时，它很容易发生塑性变形。进入塑性阶段的风化岩石，它并不是临近破坏，而是进入强度调整的过程。规范[3]第H.0.10条第一款中对中风化红砂岩岩基承载力特征值确定是偏于保守的。根据本文数据分析，须将比例界限P0提高32%，然后再进行比较则较合理。

笔者收集了606项桩垂直静载荷试验的数据[4]，但是大多试桩都没有进入破坏阶段，极限承载力无法确定。实际上，只要加载到最大荷载后，然后再继续分级加载，估计最多5级荷载以内，就可以确定桩的极限承载力了。这样一方面可以充分地评估桩的安全储备，另一方面有可能适当提高桩承载力，桩基设计可以较经济一些。

第二篇：个人简历

个人简历

姓名：张在强 电话：182xxxxxxxx 邮箱：626704666@qq.com

张在强

求职意向：电气工程师

电气工程及自动化专业

籍贯

政治面貌 黑龙江省甘南县 团员电气工程专业 2011.09 - 2015.07 本科 太原工业学院 男 汉 个人资料 性别 民族

学习经历 2011．9.1—2015.7.15

学习 太原工业学院 在校学习期间掌握了电气工程及自动化相关的软件使用如（matlab，cad）以及相关科目的学习如（自动控制，电力系统分析，电力拖动，电路，继电保护）均取得优异的成绩。在校担任省级先进GE-FANAC实验室实验助理，辅助老师完成相关实验科目、指导

同学完成课上操作。 课余时间做好实验室的整理与调试工作从而保证实验室的正常运转。利用这段时间与其他实验室的同学进行了相互的学习因此对个人的知识面拓展有一定的帮助。个人对电机学以及相关的弱点模拟电子数字电子都有研究。

2008．8.1—2011.7.15

学习 甘南二中

相关证书 在高中的学习中努力充实自己，以较高的分数考上太原工业学院。 英语四级

个人能力 setp7v5.5、eplan p8，熟悉计算机基本知识。

熟练使用cad，Microsoft office办公软件，matlab，GEplc编程软件me、setp7v4.0、eplan、

主要课程 系统、电力系统自动装置、单片机原理、模拟电子技术数字电子技术自动控制原理。 电路、电机学、电力系统分析、电力系统继电保护、电力拖动系统、PLC与可编程控制

动手能力极强，善于钻研。乐于助人，性格开朗，能够较快的适应工作环境和工作任务、有较强的沟通和表达能力。

电脑 摄影 自动控制 个人评价 兴趣爱好 吉他

实习经历

实习职务：见习工程师。

龙源电力是个电力环保设备的生产企业，主要产品电站锅炉等离子炉点火系统，电站锅炉微油点火系统及锅炉脱硫系统。在哪里我进行了两个假期的实习。初次，是在生产车间做一些辅助工作，装柜、配柜接线、调试控制柜等。谈不到高、难但因为我是刚出茅庐之辈也是乐此不疲的。

大三的实习期间我见识了plc在工业项目中的应用，大三的暑假我跟着公司的技术人员来到了烟台万华自备电厂参与调试等离子点火器控制柜的调试，等离子控制柜是利用直流电短路形成的电弧释放的能量来点燃煤粉，通过点燃的煤粉释放的能量来点燃锅炉。在控制柜的硬件上采用200的plc进行控制和维纶通的mt506触摸屏和西门子公司的SIMOREG DC Master 6RA70、6RA28及ETD型系列全数字直流调速装置，配以大功率晶闸管三相全控桥式整流装置来得到大功率稳定的可调节的直流电源。Plc的接线图如下图：

程序上为了保证了发生器启弧过程可顺利地进行，并对发生器启弧过程各装置提供了有效的监控和保护。根据系统要求启动等离子发生器要分遥控/本控两种方式。在本控操作时，通过电源柜可以对直流电流和

阴极位置随时进行必要的调整，以适应不同煤种和工况条件下的点火参数需求。自动控制等离子发生器启弧流程如插图所示：