1、冷流体给热系数数据表:
说明:
体积流量qv(m3/h);冷空气进口温度t1(℃);冷空气出口温度t2(℃);空气进口蒸汽温度T1(℃);空气出口蒸汽温度T2(℃);冷空气进出口平均温度tm(℃);空气的平均定压比热cp(J/kg·℃);空气的平均密度ρ(kg/m3);空气在换热管内的质量流量qm(kg/h),换热器的传热速率Q(W);壁面平均温度近似等于蒸汽的平均温度tw(℃);冷热流体的对数平均温度差△tm(℃);管内换热面积Ai(㎡);传热管内的对流传热系数αi(W/(㎡·℃));空气的热导率λ(W/(M·℃));空气的粘度μ(10-6Pa·s);空气在换热管内的流速u(m/s);空气的努塞尔数Nu无因次;空气的雷诺数Re(103) 无因次;空气的普朗特数Pr无因次。
公式:
由数据可知:随着流量的增加,冷流体的给热系数逐渐增大。
2、冷流体给热系数的准数关联式:Nu=ARemPr0.4,以为纵坐标,为横坐标,将实验数据作线性拟合,得一直线,斜率为m,截距为lnA。作图如下:
由数据可知:lnA=-4.29756,则A=0.0136;m=0.87862
第二篇:六、对流给热系数测定实验
化 工 原 理 实 验 报 告
实 验 名 称: 对流给热系数测定实验
学 院: 化学工程学院
专 业: 化学工程与工艺
班 级:
姓 名: 学 号:
指 导 教 师:
日 期:
一、实验目的
1、观察水蒸气在换热管外壁上的冷凝现象,并判断冷凝类型;
2、测定空气(或水)在圆直管内强制对流给热系数αi;
3、应用线性回归分析方法,确定关联式Nu=ARemPr0.4中常数A、m的值。
4、掌握热电阻测温的方法。
二、实验原理
1、在套管换热器中,环隙通以水蒸气,内管管内通以空气或水,水蒸气冷凝放热以加热空气或水,在传热过程达到稳定后,有如下关系式:
VρCp (t 2 -t 1 )=αiA i (tw-t)m
式中:V—被加热流体体积流量,m3/s;
Cp—被加热流体平均比热,J/(kg.℃);
t1、t2—被加热流体进、出口温度,℃;
ρ—被加热流体密度,kg/m3;
A i—内管的外壁、内壁的传热面积,m2;
(tw-t)m—内壁与流体间的对数平均温度差,℃;
(T-Tw)m=[(T1-Tw1)- (T2-Tw2)]/ ln[(T1-Tw1)/ (T2-Tw2)]
式中,T1、T2—蒸汽进、出口温度,℃;
(T-Tw)m—水蒸气与外壁间的对数平均温度差,℃;
当内管材料导热性能很好,即λ值很大,且管壁厚度很薄时,可认为
T w1 = t w1 , T w2 = t w2 ,即为所测得的该点的壁温。
2、流传热系数准数关联式的实验确定
流体在管内作强制湍流,被加热状态,准数关联式的形式为:
Nui=AReimPrin
其中:Nui=α i*d i/λi Rei=ρi *d i *u i /μi Pri= CPi*μi/λi
物性数据λi,CP i,ρi,μi可根据定性温度tm查得。对于管内被加热的空气,普兰特准数 Pri变化不大,可以认为为常数,则关联式的形式简化为:
Nui=AReimPri0.4
通过实验确定不同流量下的Rei与Nui,然后用回归方法确定A和m的值。这样,上式即变为单变量方程,在两边取对数,即得到直线方程:
ln(Nu/Pr0.4)=lnA + mlnRe
三、实验装置图与流程
1、实验装置及说明
该装置为套管换热器(见图1),空气走管内,蒸汽走环隙,外管11/2玻璃管,内管为φ25×2mm紫铜管,有效长度为1.2m。空气进出口温度和壁温分别由铂电阻测量,测壁温的两支铂电阻用导热绝缘胶固定在管外壁,孔板流量计的压差通过压力传感器转换为电信号由表头显示,其单位为kPa。孔板流量计的孔板d0=20mm。蒸汽发生器的加热功率为1500W(额定电压220V)。
2、设备及仪器规格
(1)、紫铜管规格:管径φ20×1.5mm,管长L 1000mm
(2)、外套玻璃管规格:管径φ100×5mm,管长L 1000mm
(3)、压力表规格:0~0.1Mpa
四、实验步骤
1、打开总电源空气开关,打开仪表及巡检仪电源开关,给仪表上电。
2、打开仪表台上的风机电源开关,让风机工作,同时打开冷流体入口阀门,让套管换热器里充有一定量的空气。
3、打开冷凝水出口阀,注意只开一定的开度,开的太大会让换热桶里的蒸汽跑掉,关的太小会使换热玻璃管里的蒸汽压力集聚而产生玻璃管炸裂。
4、在做实验前,应将蒸汽发生器到实验装置之间管道中的冷凝水排除,否则夹带冷凝水的蒸汽会损坏压力表及压力变送器。具体排除冷凝水的
方法是:关闭蒸汽进口阀门,打开装置下面的排冷凝水阀门,让蒸汽压力把管道中的冷凝水带走。
5、刚开始通入蒸汽时,要仔细调节蒸汽进口阀门的开度,让蒸汽徐徐流入换热器中,逐渐加热,由“冷态”转变为“热态”,不得少于10分钟,以防止玻璃管因突然受热、受压而爆裂。
6、当一切准备好后,打开蒸汽进口阀,蒸汽压力调到 0.01Mpa ,并保持蒸汽压力不变。可通过调节排不凝性气体阀以及蒸汽进口阀来实现。
7、可通过调节空气的进口阀手动调节空气流流量,改变冷流体的流量到一定值,等稳定后记录实验数值;改变不同流量,记录不同流量下的实验数值。
8、记录6组实验数据,完成实验,关闭蒸汽进口阀与冷流体进口阀,关闭仪表电源和风机。
9、关闭蒸汽发生器。
五、注意事项
1、一定要在套管换热器内管输以一定量的冷流体后,方可开启蒸汽阀门,且必须在排除蒸汽管线上原先积存的凝结水后,方可把蒸汽通入套管换热器中。
2、刚开始通入蒸汽时,要仔细调节蒸汽的开度,让蒸汽徐徐流入换热器中,逐渐加热,由“冷态”转变为“热态”,不得少于10分钟,以防止玻璃管内因受热、受压而爆裂。
3、操作过程中,蒸汽压力一般控制在0.02MPa(表压)以下,否则造成玻璃管爆裂和填料损坏。
4、确定各参数时,必须要在稳定传热状态下,随时注意惰气的排空和压力表读数的调整。
六、实验的原始数据记录
表6-1、实验的数据记录
表6-2、换热器的尺寸
已知:S=πdL=3.14×20×10-3×1000×10-3=0.0628m2
定性温度t=(t1 +t2)/2 壁温tw=(T1+ T2)/2
七、实验数据的处理
表7-1、不同温度下空气的物理常量
1、计算冷空气给热系数α
以第1组为例子:
Q=ρV CP(t2-t1)=1.135×(11/3600)×1005×(62.7-11.8)= 177.41 W
△tm=[(tw-t1)-(tw-t2)]/[ln(tw-t1)/(tw-t2)]=55.83℃
则,α =Q/(A△tm)=177.41/(0.0628×55.83)=50.60W/(m2?℃)
同理可得出其他5组的给热系数α值,如下表:
表7-2、各温度下的冷空气给热系数α值
2、计算冷空气的物理量Nu 、Pr 、u、 Re
以第1组为例子:
Nu=αd/λ=50.60×0.02/0.02732=37.04
Pr=CPμ/λ=1005×1.89×10-5/0.02732=0.695
u=V/(π*d2/4)=(11/3600)/[π×(0.02/2)2]=9.73m/s
Re=(duρ)/μ=0.02×9.73×1.135/(1.89*10-5 )=11686.3
同理可得出其他5组的物理量,如下表:
表7-3、各温度下冷空气的物理量
3、求常数A、m
已知冷流体在管内作强制湍流,被加热状态,准数关联式的形式为:
Nu=ARe m Pr0.4
将其对数简化后的形式为:lnNu/Pr0.4=lnA+mlnRe
则根据表7-3的数据,以lnNu/Pr0.4为纵坐标,lnRe为横坐标,用软件线性拟合得出下图:
图一、lnRe-lnNu/Pr0.4关系图
拟合得一直线:lnNu/Pr0.4=-4.127+0.844lnRe
由此可知,该直线的斜率为0.905,截距为-4.127,
即m=0.844,lnA=-4.127,A=0.01613
八、实验讨论
本次实验使用套管换热器,观察水蒸气和冷空气在管内的逆流流动过程,记录不同流量下的实验数据来测定冷空气的对流给热系数α值。实验总体上操作简单,采用电脑读取数据就更加准确。
根据线性拟合得出的图7-1,图形基本上符合线性关系,但扔存在一定的误差。造成这些误差的主要因素包括:
(1)、实验读取的各条件下的温度示数显示有波动,不够准确就对△tm的计算有影响,实验时,每组间隔时间要保持5分钟,以保证温度处于较稳定的状态。
(2)、测第一组温度数据时,过于急读而使等待的时间短了,使得换热器内没有真正达到“热态”,就会影响后面5组的数据准确性。
(3)、采用线性回归的分析方式拟合获得常数A、m的值,在这个数据的处理过程中存在一些计算误差。
九、思考题
1、实验中冷流体和蒸汽的流向,对传热效果有何影响?
冷流体和蒸汽是并流时,传热温度差小于逆流时传热温度差,在相同进出口温度下,逆流传热效果大于并流传热效果。
2、蒸汽冷凝过程中,若存在不冷凝气体,对传热有何影响,应采取什么措施?
不凝性气体会减少制冷剂的循环量,使制冷量降低。并且不凝性气体会滞留在冷凝器的上部管路内,致使实际冷凝面积减小,冷凝负荷增大,冷凝压力升高,从而制冷量会降低。而且由于冷凝压力的升高致使排气压力升高,还会减少压缩机的使用寿命。应把握好空气的进入,和空气的质量。
3、实验过程中,冷凝水不及时排走,会产生什么影响,如何及时排走冷凝水?
冷凝水不及时排走,附着在管外壁上,增加了热阻,降低传热速率。在外管最低处设置排水口,及时排走冷凝水。
4、实验中,所测得的壁温是靠近蒸气侧还是冷流体侧温度?为什么?
靠近蒸气温度;因为蒸气冷凝传热膜系数远大于空气膜系数。
5、如果采用不同压强的蒸汽进行实验,对α关联式有&影响?
基本无影响。因为α∝(ρ2gλ3r/μd0△t)1/4,当蒸汽压强增加时,r 和△t均增加,其它参数不变,故 (ρ2gλ3r/μd0△t)1/4变化不大,所以认为蒸汽压强对α关联式无影响。