标准贯入试验方法的回顾与讨论
贾文华①
【摘 要】 标准贯入试验是一种国际通用的原位测试方法,随着入世后与国外交流合作逐渐增加,该方法的应用将会越来越多。本文回顾这种试验的发展过程,就其中的一些问题进行了探讨,并对新的应用成果进行了介绍。
【关键词】 标准贯入试验;影响因素;修正;指标应用
0 概述
标准贯入试验英文名称是Standard penetration test ,国际上通称SPT;于上世纪二十年代起源于欧洲;到四十年代末,Terzaghi和Peck对二十多年的应用进行总结,提出了一系列与岩土参数相关的经验公式,并制定出相应的设备标准。从那以后,这种试验方法迅速发展普及,先是在欧洲和美国大规模地使用;有文献记载,美国1954年至1975年之间建设的49个核电站的勘察中,有40个使用了SPT方法。日本于1953年开始引进SPT后,这种方法在岩土勘察中占有相当大的比重;笔者在日本所接触的工程中,有80%左右的工程勘察钻孔都进行SPT,试验点间距1米, 试验成果反映在柱状图中,以深度~N值曲线形式标注,比较直观实用。
我国从上世纪七十年代初开始大规模普遍使用SPT,至今也有三十余年的历史;目前在国内几乎所有的工程勘察系统,SPT都已成为一种不可缺少的原位测试手段,其设备规格与试验方法与国际上通用的标准基本一致,在多年的理论研究和实践基础上,根据我国地质条件特点,建立了不少SPT应用经验公式;可以说,在这方面,我们与世界发达国家是处在同一水平上。
1 SPT特点
数十年来,尽管人们从不同角度对SPT的优缺点有着不同的评述,但对以下几方面的特点都持有一致的态度。(1)设备价格低廉,坚固耐用;(2)操作方法简单,不需要进行专门的学习培训;(3)应用范围广泛,几乎所有的土层、砂层和软岩都适用;(4)经过多年的应用实践,已总结出大量的经验公式和地区经验;(5)试验不受地下水位的影响;(6)试验指标N值在国内外通用;(7)人为因素对试验的影响较大。
在试验的同时,可以采取到样品,这是SPT的独到之处,是其他测试方法所不具备的功能。对贯入器内取出的样本,除观察描述其性状外,亦可进行含水量、塑液限或颗(筛)分试验,为综合划分地层提供依据。
2 试验设备及原理
SPT是利用一定重量的锤自由下落,将标准尺寸形状的贯入器打入试验地层一定深度,根据打入的难易程度来判定土的形状的一种原位测试方法。如果将贯入器换成圆锥探头,则
可转化为重型动力触探(DPT)。
1. 中国兵器工业北方勘察设计研究院
有关试验设备的规格,业内人员均已熟知,在此不再过多叙述;需要说明的是,由于该试验起源于欧洲,采用的是英制单位,锤重140磅相当63.5kg,落距76cm则对应于30英寸。
随着我国加入WTO,和国际惯例接轨已是大势所趋,为便于开展与国外同行的交流与合
作,下表1例出国内外常用的SPT设备规格。
表1
![](https://upload2.fanwen118.com/wk001/4008527/4008527_table_1.png)
比较世界主要发达国家试验设备的规格和记录方式,与我国现行标准基本一致,其试验结果N值应具有通用性。
3 影响SPT的因素分析
试验结果N值的大小是土的结构、密度和状态等诸因素的综合反映,它应该是客观的,对同一土体指标应是唯一的;所谓唯一性,是指无论谁进行试验,其结果都应该相同或近似,这体现了标准贯入试验中“标准”的含义,否则N值就失去了它的基本意义。
但是,在实际试验中我们看到,在同一场地某一特定土层,不同勘察单位甚至同一单位,试验结果N值都有差别,有的相差还比较大;分析其产生差别的原因,即有试验时边界条件的影响,也包含着多种人为因素。为了减少误差,提高试验精度,笔者认为以下十个方面的影响因素应引起足够的重视:
1﹚钻进方法:在试验的前一钻,冲击或是回转钻进,其N值是不同的,这种差别在砂层中反映尤为明显;有资料显示,误差可达20%左右。所以,在土层中试验前应回转钻进,砂
层中推荐泥浆护壁。
2﹚试验设备的安装:各部件丝扣之间连接应紧密,接头部位不可松动,否则将影响打击能量,进而减小N值。
3﹚贯入器:长时间使用后,或者在含卵砾石地层中打击,会出现贯入器靴刃口部位残缺或变形,在此情况下如继续使用将影响贯入度,人为增大击数。
4﹚贯入速度:受设备性能和操作熟练程度的控制。这种影响主要体现在饱和状态的粉土和粉细砂地层中。保持贯入速度控制在5~10秒/击,此速率对试验结果影响不大。
5﹚试验孔径:在常规钻探89~146mm孔径内进行试验时,该影响可忽略不计,但特殊
情况下,如在基坑底表面试验,由于缺少上部超载,击数会偏小。
6﹚贯入深度:按标准要求,一次贯入的深度为15cm预打和30cm贯入,共计45cm。但
当试验孔出现坍塌或缩孔,贯入深度就要加大,造成试验器械的摩擦力和阻力加大,使击数增高。所以,保持孔底干净不扰动是保证试验精度的一个重要方面。
7﹚钻杆垂直度:当钻杆倾斜与孔壁产生摩擦时,会减小传至贯入器的打击能量,出现N值偏大的倾向。欧洲标准(1977)规定,钻杆间隔一定长度设置导正装置,而我国现有规程无此规定,所以,在试验时需要人工导正,避免出现钻杆倾斜。
8﹚钻杆的直径:日本的Koreede(1981)对比了41 mm和50 mm两种直径钻杆的试验结果,美国的Brown(1977)也对外径40mm和60mm的钻杆在不同的地层中进行了对比试验;两人研究的结果表明,使用该直径范围内的钻杆,对试验结果影响不大,可以忽略不计。我国目前对钻杆直径要求不一,原岩土工程勘察规范(GB50021-94)规定42mm,兵器工业系统规程(BKB03-93)认为42 mm或50 mm均可。综合以上研究结果和规定,为方便起见,试验时可直接使用42 /50 mm 钻杆;但当试验深度较大(超过20米)时,42mm钻杆会发生挠曲,故推荐使用50mm钻杆。
9﹚地下水:Terzaghi和Peck认为,地下水位以下的饱和粉细砂存在临界密度,对应的击数为15击。所以,在饱和粉细砂层进行SPT,当实测击数大于15击时,应将实测击数N’校正为N,N=15+(N’-15)/ 2。
10)上覆自重压力的影响:这方面的研究不多,一般认为,上覆自重压力的影响反映在土体的结构、密度等基本性质中,在N值中已经有所体现。Peck(1947)曾指出砂土自重压力对N值有影响,校正公式为:N=CN·N’,式中的CN为自重压力影响校正系数,是试验深度处砂土有效自重压力的函数。
4 杆长修正讨论
钻杆长度校正问题,国内外工程界一直存有争议,美国的Schmertmann(1979)和日本的Fuyuki(1981)分别采用波动方程模拟方式和在120米探杆上贴应变片测试的方法,对该问题进行理论分析和模拟试验。前者的结论是:当探杆长度小于70英尺(21米)时,波动能量传递的影响微不足道;后者认为:在探杆末端冲击引起的波动量衰减很小;二人的结论均倾向
于不进行杆长修正。但也有有一些相反意见,如美国材料试验协会SPT专题研究组认为,传
递给周围摩擦介质的能量一般与杆长成正比,就能量传递而言,长度是一个重要因素。
我国工程界主张进行杆长修正的主要是原地基基础设计规范(GBJ 7-89),最大校正长度21米,对应于该长度的系数为0.7,折减比较大。事实上,该系数表沿用的是更早的74规范,原始出处已难以考证,一般认为是基于牛顿弹性碰撞理论,之所以上限定在21米,是因为该理论假设前提条件是总杆长质量不能大于落锤质量的二倍。另外,日本工业标准(JIS A 1219-1961)中规定,当杆长大于20米时,按1.06-0.003L进行修正(L:杆长,单位:m),该式折减系数很小,几乎近于不修正。
另一方面,国外的一些学者基于弹性波波动理论得出相反的结论,他们认为:杆长与校正系数成正比,当杆长L从3m到15m,校正系数从0.77趋向于常数1.0。而以Peck和Gibbs为代表的按上覆自重压力修正的方法则将12 m定为临界深度,在该深度以内,校正系数大于1.0,超过临界深度后校正系数才小于1.0。
不主张进行杆长修正的有:建筑抗震设计规范(GB50011-2001);岩土工程勘察规范(GB50021-2001);上海市岩土工程勘察规范(DBJ 08-37-94);北京地区建筑地基基础
勘察设计规范(DBJ 01-501-92);欧洲动力触探标准以及Terzaghi等。
从上述建议和规定可以看出,杆长修正与否以及如何修正存在各种不同的意见和主张,都有其各自的理由和道理。在现行的国标中,取消了与N值有关的承载力表以及相应的杆长校正系数表;是否修正以成为本行业面临的现实问题。目前,工程勘察界多数的倾向意见是,在所提交的勘察报告中,必须提供实测击数。对既往已有的经验公式或相关表格,按其推出时所规定是否修正为准,如果限定是修正后击数,则按相应的校正系数修正后使用,否则应采用实测击数。在与国外合作项目中,按国际惯例提供实测击数,并绘制附有H~ N关系曲线的钻孔柱状图。
5. 试验指标的应用
SPT指标N值应用领域十分广泛,国外和国内不同行业及地区都有与之相关的经验公式。但在使用时要有针对性并考虑其适用条件;一般说来,应用对象偏重于松散介质,在有成熟经验的地区,亦可用于粘性土。
5.1 地基土液化评价
用SPT方法判别饱和粉土及砂土液化是近年发展的趋势,特别在定量评价方面,更是一种不可或缺的手段,具有权威性和很多研究成果。现行《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)以及铁路、公路系统等行业标准都引用了这种方法,虽然在边界条件方面有所不同,但都以N值(不进行杆长校正的实测击数)为基本判别参数,详细的判别方法及公式参见相关规范。
5.2 划分风化岩与残积土的界限
这方面的资料目前仅限于花岗岩地区,用N值(实测击数)划分残积土、全风化岩、强风化岩的界限,见下表2;对其他类型的软岩和残积土可作为参考。
表2
![](https://upload2.fanwen118.com/wk001/4008527/4008527_table_3.png)
5.3 估算土层的剪切波速
国内外不少学者根据大量的数据对比统计,提出N值与剪切波速Vs存在相关关系,其中具代表性的有以下二式:
Vs = 89.8?N 0.341 (日本今井) Vs = 91.4?N 0.347 (冶金部沈阳勘察院)
5.4 判别砂土层的密度与相对密度,见下表3
表3
![](https://upload2.fanwen118.com/wk001/4008527/4008527_table_5.png)
另外,Meyerhof提出可用N值按下式推算砂土的相对密度Dr (%)
Dr =210?√N/(σ+70)
式中:σ-有效上覆自重压力(kpa)
5.5 确定砂土的内摩擦角 表4
![](https://upload2.fanwen118.com/wk001/4008527/4008527_table_6.png)
砂土作为一种松散介质,难以取得原状试样,不能直接测定内摩擦角,这一直是本行业的一个难题;虽然在国外如日本采用冻结法可采取到原状砂样,进行室内剪切试验,但成本太高,程序也很复杂,只能应用于一些重点的研究项目。从实用角度考虑,在目前工程勘察界,确定土的内摩擦角,大都采用N值来推算,其主要研究成果如下表4。
5.6 确定地基土承载力
用N值推算地基土承载力,一直为业界所关 砂土承载力特征值fak(kpa) 表5
![](https://upload2.fanwen118.com/wk001/4008527/4008527_table_7.png)
注,也是工程中最常遇到的问题之一;相比较室内试验而言,这种方法具有实用快捷等特点。需要注意的是,用于确定地基土承载力的N值,应进行杆长修正并按下式统计后使用:N=μ- 1.645σ/√n 式中:μ-平均值;σ-标准差;n统计个数注:表5引自《河北省建筑地基承载力确定技术规程》(送审稿)。
砂土承载力特征值fak(kpa) 表6
![](https://upload2.fanwen118.com/wk001/4008527/4008527_table_8.png)
注:表6引自原《建筑地基基础设计规范》(GBJ 7-89)。
粉土承载力特征值 表7
![](https://upload2.fanwen118.com/wk001/4008527/4008527_table_9.png)
注:表7引自《河北省建筑地基承载力确定技术规程》(送审稿)。
粘性土承载力特征值 表8
![](https://upload2.fanwen118.com/wk001/4008527/4008527_table_10.png)
注:表8引自《河北省建筑地基承载力确定技术规程》(送审稿)。
粘性土承载力特征值 表9
![](https://upload2.fanwen118.com/wk001/4008527/4008527_table_11.png)
注:表9引自原《建筑地基基础设计规范》(GBJ 7-89)。
粘性土、粉土承载力特征值经验公式 表10
![](https://upload2.fanwen118.com/wk001/4008527/4008527_table_2.png)
5.7 估算砂土的压缩(变形)模量
一般来讲,粘性土容易采取原状试样,宜以室内试验确定其压缩模量,或用载荷试验测求土的变形模量;故本文不推荐用SPT方法推算土层的变形参数。
上海市岩土工程勘察规范(DBJ 08-37-94)规定,粉、细砂压缩模量Es可按下式估算:
当H≤15m Es=4.8?N0。45
当H≥15m Es=2.5?N0。75?H‐0。25
东南沿海地带花岗岩残积土的变形模量Eo可按下式估算:
Eo=2.2?N (适用于5<N <30)
北京地区建筑地基基础勘察设计规范(DBJ01-501-92)给出了用标贯击数估算塑性指数小于5的粉土和粉细砂的模量值。见下表11。
表11
![](https://upload2.fanwen118.com/wk001/4008527/4008527_table_4.png)
注:括号内的数值供内插用
6 结语
标准贯入试验(SPT)是一种简捷实用的原位测试手段,经过几十年的发展已经比较成熟;随着我国加入WTO与国际接轨,这种方法将会被频繁地提及并使用。本文试图对国内外有关SPT的使用及经验做一归纳介绍,并对其中的一些问题进行初步探讨,不足之处敬请指正。
第二篇:标准贯入试验
标准贯入试验
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概念
设备
操作
测定
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概念
标准贯入试验(standard penetration test,SPT)是动力触探的一种,是在现场测定砂或粘性土的地基承载力的一种方法。这一方法已被列入中国国家《工业与民用建筑地基基础设计规范》中。
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设备
标准贯入试验的设备主要由标准贯入器、触探杆和穿心锤三部分组成。触探杆一般用直径为42毫米的钻杆,穿心锤重63.5千克。
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操作
标准贯入试验
标准贯入试验多与钻探相配合使用,操作要点是:
①钻具钻至试验土层标高以上约15厘米处,以避下层土受扰动。
②贯入前,应检查触探杆的接头,不得松脱。贯入时,穿心锤落距为76厘米,使其自由下落,将贯入器直打入土层中15厘米。以后每打入土层30厘米的锤击数,即为实测锤击数N。
③提出贯入器,取出贯入器中的土样进行鉴别描述。
④若需继续进行下一深度的贯入试验时,即重复上述操作步骤进行试验。
⑤当钻杆长度大于3米时,锤击数应按下式进行钻杆长度修正:N63.5=αN,式中N63.5为标准贯入试验锤击数,α为触探杆长度校正系数,如触探杆长分别为≤3、≤6、≤9、≤12、≤15、≤18、≤21米时,则α相应分别为1、0.92、0.86、0.81、0.77、0.73、0.70。[1]
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测定
根据标准贯入试验锤击数测定各类砂的地基承载力(公斤/平方厘米),一般为:
①当击数大于30时,密实的砾砂、粗砂、中砂(孔隙比均小于0.60)为4公斤/平方厘米;
②当击数小于或等于30而大于15时,中密的砾砂、粗砂、中砂(孔隙比均大于0.60而小于0.75)为3公斤/平方厘米,细砂、粉砂(孔隙比均大于0.70而小于0.85)为1.5—2公斤/平方厘米;
③当击数小于或等于15而大于或等于10时,稍密的砾砂、粗砂、中砂(孔隙比均大于0.75而小于0.85)为2,细砂、粉砂(孔隙比均大于0.85而小于0.95)为1—1.5。对于老粘土和一般粘性土的容许承载力,当锤击数分别为3、5、7、9、11、13、15、17、19、21、23时,则其相应的容许承载力分别为1.2、1.6、2.0、2.4、2.8、3.2、3.6、4.2、5.0、5.8、6.6公斤/平方厘米。[2]
10.5标准贯入试验
10.5.1 标准贯入试验适用于砂土、粉土和一般粘性士。
10.5.2 标准贯入试验的设备应符合 表10.5.2 的规定。
10.5.3 标准贯入试验的技术要求应符合下列规定:
1标准贯入试验孔采用回转钻进,并保持孔内水位略高于地下水位。当孔壁不稳定时,可用泥浆护壁,钻至试验标高以上15cm处,清除孔底残土后再进行试验;
2采用自动脱钩的自由落锤法进行锤击,并减小导向杆与锤间的摩阻力,避免锤击时的偏心和侧向晃动,保持贯入器、探杆、导向杆联接后的垂直度,锤击速率应小于30击/min;
3贯入器打入士中15cm后,开始记录每打入10cm的锤击数,累计打入30cm的锤击数为标准贯入试验锤击数N。当锤击数已达50击,而贯入深度未达30cm时,可记录50击的实际贯入深度,按下式换算成相当于30cm的标准贯入试验锤击数N,并终止试验。
N=30×(50/ΔS)(10.5.3)
式中ΔS———50击时的贯入度(cm)。
10.5.4 标准贯入试验成果N可直接标在工程地质剖面图上,也可绘制单孔标准贯入击数N与深度关系曲线或直方图。统计分层标贯击数平均值时,应剔除异常值。
10.5.5 标准贯入试验锤击数N值,可对砂土、粉土、粘性土的物理状态,土的强度、变形参数、地基承载力、单桩承载力,砂土和粉土的液化,成桩的可能性等做出评价。应用N值时是否修正和如何修正,应根据建立统计关系时的具体情况确定。