目录
一、设计意义---------------------------------------------------------------3
二、主要参数说明---------------------------------------------------------3
三、设计计算---------------------------------------------------------------5
1、确定设计方案--------------------------------------------------------- -5
2、确定物性数据--------------------------------------------- -------------5
3、计算总传热系数--------------------------------------------------------5
4、计算传热面积-----------------------------------------------------------6
5、工艺结构尺寸-----------------------------------------------------------6
6、换热器核算--------------------------------------------------------------8
1)热量核算-------------------------------------------------------------9
2)换热器内流体的流动阻力--------------------------------------- 9
3)换热器主要结构尺寸和计算结果总表------------------------10
7、选用一台合适的离心泵---------------------------------------------- 11
四、参考文献---------------------------------------------------------------13
一.设计意义
在食品工业中的加热、冷却、蒸发和干燥的单元操作中,经常见到食品物料与加热或冷却介质间的热交换,而用于进行热交换的设备称为换热器。换热器还广泛应用于化工、石油化工、动力、医药、冶金、制冷、轻工等行业。在众多类型的换热器结构中,管壳式换热器应用最为广泛,因此要根据特定的工艺要求,设计合理的换热器,以满足不同场所的需求。
二.主要参数说明
B——折流板间距,m;
C——系数,无量纲;
d——管径,m;
D——换热器外壳内径,m;
f——摩擦系数;
F——系数;
h——圆缺高度,m;
K——总传热系数,;
L——管长,m;
m——程数;
n——指数;
N——管数;
NB——折流板数;
Nu——怒赛尔特准数;
P——压力,Pa;
Pr——普兰特准数;
q——热通量,;
Q——传热速率,W;
r——半径,m;
R——热阻,;
Re——雷诺数;
S——传热面积,;
t——冷流体温度,;
T——热流体温度,;
u——流速,m/s;
W——质量流量,Kg/s;
a——对流传热系数,;
——有限差值;
——导热系数,;
——粘度,Pa.s;
——密度,;
——矫正系数;
c——冷流体;
h——热流体;
i——管内;
m——平均;
o——管外;
s——污垢;
三.设计计算
某生产过程中,需将5000 kg/h的油从160℃冷却至40℃,冷却介质采用循环水,循环水入口温度30℃,出口温度为40℃。管侧允许压力损失为49MPa,壳侧允许压力损失为9.8MPa试设计一台列管式换热器,完成该生产任务。
1.确定设计方案
(1)选择换热器的类型
两流体温度变化情况:热流体进口温度160℃,出口温度40℃冷流体(循环水)进口温度30℃,出口温度40℃。该换热器用循环冷却水冷却,冬季操作时进口温度会降低,考虑到这一因素,估计该换热器的管壁温和壳体壁温之差较大,因此初步确定选用带膨胀节的固定管板式式换热器。
(2)流动空间及流速的确定
由于循环冷却水较易结垢,为便于水垢清洗,应使循环水走管程,油品走壳程。选用ф25×2.5的碳钢管,管内流速取ui=1m/s。
2.确定物性数据
定性温度:可取流体进口温度的平均值。
壳程油的定性温度为 (℃)
管程流体的定性温度为(℃)
根据定性温度,分别查取壳程和管程流体的有关物性数据。
油在100℃下的有关物性数据如下:
密度 ρo=766 kg/m3
定压比热容 cpo=2.38 kJ/(kg·℃)
导热系数 λo=0.1042 W/(m·℃)
粘度 μo=0.000545 Pa·s
循环冷却水在35℃下的物性数据:
密度 ρi=994 kg/m3
定压比热容 cpi=4.08 kJ/(kg·℃)
导热系数 λi=0.626 W/(m·℃)
粘度 μi=0.000725 Pa·s
3.计算总传热系数
(1)热流量
Qo=WocpoΔto=5000×2.38×(160-40)=396.67(kW)
(2)平均传热温差
(3)冷却水用量
(kg/h)
(4)总传热系数K
管程传热系数
W/(m·℃)
壳程传热系数
假设壳程的传热系数αo=290 W/(m2·℃);
污垢热阻Rsi=0.000344 m2·℃/W , Rso=0.00034 m2·℃/W
管壁的导热系数λ=45 W/(m·℃)
=218.848 W/(m·℃)
4.计算传热面积
(m2)
考虑 15%的面积裕度,S=1.15×S′=1.15×40.92=47.05(m2)。
5.工艺结构尺寸
(1)管径和管内流速
选用ф25×2.5传热管(碳钢),取管内流速ui=0.5m/s。
(2)管程数和传热管数
依据传热管内径和流速确定单程传热管数
(根)
按单程管计算,所需的传热管长度为
按单管程设计,传热管过长,宜采用多管程结构。现取传热管长L=6m,则该换热器管程数为(管程)
传热管总根数 N=63×2=126(根)
(3)平均传热温差校正及壳程数
平均传热温差校正系数
按单壳程,双管程结构,温差校正系数应查有关图表。但R=10的点在图上难以读出,因而相应以1/R代替R,PR代替P,查同一图线,可得φΔt=0.85
平均传热温差Δtm=φΔtΔ′tm=0.85×44.27=38 (℃)
(4)传热管排列和分程方法
采用组合排列法,即每程内均按正三角形排列,隔板两侧采用正方形排列。取管心距t=1.25 d0,则
t=1.25×25=31.25≈32(mm)
横过管束中心线的管数 (根)
(5)壳体内径
采用多管程结构,取管板利用率η=0.7,则壳体内径为
(mm)
圆整可取D=550mm
(6)折流板
采用弓形折流板,取弓形折流板圆缺高度为壳体内径的25%,则切去的圆缺高度为h=0.25×550=137.5(mm),故可取h=130 mm。
取折流板间距B=0.25D,则B=0.25×550=137(mm),可取B为150。
折流板数 NB=传热管长/折流板间距-1=5000/150-1=33(块)
折流板圆缺面水平装配。
(7)接管
壳程流体进出口接管:取接管内油品流速为 u=1.0 m/s,则接管内径为
取标准管径为50 mm。
管程流体进出口接管:取接管内循环水流速 u=1.5 m/s,则接管内径为
6.换热器核算
(1)热量核算
①壳程对流传热系数 对圆缺形折流板,可采用凯恩公式
当量直径,由正三角形排列得
(m)
壳程流通截面积
壳程流体流速及其雷诺数分别为
【】
普兰特准数
粘度校正
W/(m2·℃)
②管程对流传热系数
管程流通截面积
管程流体流速
普兰特准数
W/(m2·℃)
③传热系数K
W/(m·℃)
④传热面积S
该换热器的实际传热面积Sp
该换热器的面积裕度为
传热面积裕度合适,该换热器能够完成生产任务。
(2)换热器内流体的流动阻力
①管程流动阻力
由Re=13546,传热管相对粗糙度0.01/20=0.005,查莫狄图得λi=0.037 W/m·℃,
流速ui=0.497 m/s,ρ=994 kg/m3,所以
管程流动阻力在允许范围之内。
②壳程阻力
∑ΔPo=(ΔP′1+ΔP′2)FtNs
Ns=l,Ft=l
流体流经管束的阻力
流体流过折流板缺口的阻力
总阻力∑ΔPo=752+377.2=1129.2(Pa)<10 kPa
壳程流动阻力也比较适宜。
③换热器主要结构尺寸和计算结果 换热器主要结构尺寸和计算结果见表2-13。
表2-13换热器主要结构尺寸和计算结果
7.离心泵的选择
一.管径初选
初取水经济流速
由于A=,
由于78.9mm不是标准管径,因此确定
经计算
符合经济流速范围,故确定,
二.压头
在水槽液面及压力表2处列柏努利方程 ,如图
取 , ,
查图得 λ=0.023
局部阻力: 底阀1个 标准90°弯头3个 球心阀1个
流入换热器
流出换热器
故
换热器压降
∴
∴
根据计算查表可得,离心泵的型号是Y型
参考文献:
【1】 陈敏恒等 化工原理 第二版 化学工业出版社 2006
【2】 谭天恩,麦本熙,丁惠华 化工原理(上、下册)第二版 北京:化学工业出版社,1998
【3】 贾绍义,柴诚敬主编 化工原理课程设计 天津:天津大学出版社,2002
【4】 李功样,陈兰英,崔英德主编 常用化工单元设备设计 广州:华南理工大学出版社,2003
【5】 涂伟萍,陈佩珍,程达芬主编 化工工程及设备设计 北京:化学工业出版社,2000
第二篇:换热器课程设计计算表格
T1=88℃
是氯气中水蒸气含量477.8g/kg
热量衡算带入Q1CL2Q1水蒸气Q1其他457461.16169811.492带出Q2cl2Q2水蒸气Q2其他373381182861.875Q传热单位转换56383951566220.813冷夜进料t1=25℃25t2=38℃38tm31.5CPc4.174
WL
103910.5622
横算钛合金λ88.852
冷流体的污垢热阻0.000172
热流体的污垢热阻K计算
0.000172di
0.02do
K比值
0.025dm
0.0225
S需要
m湿氯气m水蒸气m干氯气干基mcl2mO2mH2mN2Mco2Mr1总g/mol
T1=88℃Q1
T2=35℃
9015.8410226636288
Q2氯水Q2
3571.630417330683.8890498.27
△t1△t2△tm1PR
Ф△t
查表得到Ф△t
正三角形排列Ф△t2管外径0.025假设K W/(m^2*℃管内径0.02S=Q/K/△tm2
管径取值mm管长m
实际面积S管子数壳径DL/D
do/αi/diRsi*do/di739.66407820.00087790.000107475
1.212564063
S实际
145.18575
b
0.0025富裕度105.1835152K的假设值K1
0.380308975407.05
4861.1111112322.6388892538.472222单位kg/h
2436.933355.846412.692427.92325.0769
n129.0355摩尔流量kmol/h34.3231.74526.3461810.9972570.115385172.5625水蒸气焓kj/kg2656.38
2559水蒸气氯气61.5
0.011
1.930.02163231.5
0.7789954.1740.62003
nnnnnn总1
摩尔分率0.78989153
0T2=35℃
氯气中水蒸气含量14.7g/kg
0.21010847氯气在水中的溶解度0.55g/100g0.010113430.036776120.005779110.00066866
29.13574908cl2比热(kj/kg/℃)
0.520.5Tm
黏度mPs
比热容KJ/KG/K导热系数w/m/℃tm
黏度mPs
比热容KJ/KG/K导热系数w/m/℃
5010
24.853397380.2063492064.0769230770.720037348
0.81
20.13125188
610
127.5417505
0.024.5
153.0501006
4330.731255.625
空气比热kj/kg/℃
1.0091.005μm
水的比热kj/kg/℃
4.174
0.0150.013646150.51.139237120.011410.01436715
热流体
ρ总密度1.72260388Uim/s4.30265791UoRe10862.8039ReoPr=Cp*μ/λ1.08206595Proαi1对流传热系数28.8751052αo
壁温40°αi2对流传热系数的计算
定性温度50.75汽化热λ0.648672351.59μ0.57ρ987.7325αi23671.06582α的计算
水的摩尔分率0.38299929气体的摩尔分0.61700071
0.8αi1423.83155
冷流体A最大截面积
996.3250.0241.20710527935.465.2441426122.04
b*do/λ/dm
3.1263E-05
管程阻力
摩擦系数假设管壁粗超糙度εε/di
0.0350.00010.005△P1Ft△P125.56821.4175.795461壳程阻力FFsfnc
0.51.150.498227
△P1△P2△P
48883.4726944.4287202.0765
NB22
29
K2
639.65壁温校核39.81623
m水蒸气
m冷却水
mcl2溶解
m剩cl2
m氯水71.4583333摩尔量2251.1805612.38149312424.55182263.562053.969907摩尔分率0.104146125.065634.148620.895854
n总2
Mr2总g/mol65.480240447.32255Mr总平均47.30799
平均摩尔分率
cl20.552981
水蒸气0.447019
deVsμw
0.018094104.2938420.656
hAoUoReo
0.150.03750.77254724701.95M总平均3627.791