【建发·碧湖一号】 岩土工程勘察报告书
建发·碧湖一号 岩土工程勘察报告
1前言
1.1工程概况
“建发·碧湖一号”项目由福建兆润房地产有限公司（以下简称甲方）投资建设，厦门佰地建筑设计有限公司（以下简称设计）设计，我单位承担该项目场地的岩土工程详细勘察工作。
拟建工程场地位于漳州市龙文区迎湖路与湖滨路东北侧。本建设用地红线角点平面位置及相应坐标详见附图“勘探点平面布置图”（No.1）。
1）工程规模：根据设计单位提供的总平面图，拟建物包含3幢39层高层建筑（1#、3#楼、6#楼）、2幢43层高层建筑（2#楼、7#楼）、2幢29层高层建筑（4#楼、5#楼）、1幢3层幼儿园（25#楼）、17幢3层多层别墅（8#～24#楼）组成，其中1#～7#楼、8#、12#～15#楼范围设1层地下室。拟建项目总占地面积50771.47㎡，总建筑面积16623.99㎡，其中地上建筑面积133603.99㎡，地下建筑面积35520.00㎡。其具体建筑布局详见附图No.1 “勘探点平面位置图”。
2）地基基础设计等级：拟建项目高层建筑（1～7#楼）地基基础设计等级为甲级、桩基设计等级为甲级；多层25#幼儿园及别墅8～24#楼地基基础设计等级为乙级、桩基设计等级为乙级。
3）建筑物工程重要性等级：拟建项目除8～24#别墅及25#幼儿园工程重要性等级为乙级外，其余工程重要性等级为甲级。
4）抗震设防类别：拟建建筑抗震设防类别除幼儿园为乙类外，其余均为丙类。 5）变形控制要求：对于多层和高层建筑的地基变形特征主要由倾斜值和沉降量控制，建筑高度Hg＞100m，整体倾斜不超过0.002，建筑高度60＜Hg≤100m，整体倾斜不超过0.0025，建筑高度Hg≤24m，整体倾斜不超过0.004；体形简单的高层建筑基础沉降量不超过200mm。框架结构建筑主要由相邻柱基的沉降差控制，沉降差对于中、低压缩性土不超过0.002l，高压缩性土不超过0.003l(l为相邻柱基的中心距mm)。
6）基础（承台）埋深及桩顶起算高程：拟建建筑物基本情况见下表1-1，拟建项目局部设1层整体地下室，其层高约4.50m，考虑承台厚度，基础（承台）总埋深约5.50m，高层范围桩顶起算高程约为2.00～2.70m，多层建筑有地下室范围桩顶起算高程约为2.70m，
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多层建筑无地下室范围桩顶起算高程约为7.20m，幼儿园范围桩顶起算高程约为5.80m。
拟建建筑物的主要数据和特点见下表1-1：
1.2岩土工程勘察等级及基坑工程安全等级
岩土工程勘察等级：拟建建筑物地基基础设计等级为甲级～乙级，桩基设计等级为甲级～乙级，工程重要性等级为一级～二级；建筑物抗震设防类别为乙类～丙类；建设场地经大面积人工回填，地质环境受到一般破坏，为中等复杂场地，场地等级为二级；场地存在人工填土、淤泥、残积土等特殊性岩土，为中等复杂地基，地基等级为二级。根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）20xx年版第3.1条判定和《高层建筑岩土工程勘察规程》（JGJ72-2004）第3.0.1条，综合确定本工程岩土工程勘察等级为甲级。
基坑工程安全等级：拟建项目1#～7#楼、8#、12#～15#楼范围设一层整体地下室，地下室埋深约4.50m，根据场地现状地形地貌，并考虑到地下室底板及垫层厚度等因素，基坑实际挖深约2.8～4.4m；基底主要为淤泥层，基坑侧壁主要为人工填土、粉质粘土、淤泥质土层；在基坑周边1～3倍挖深范围无重要建（构）筑物分布，基坑支护结构失效、土体过大变形对基坑周边环境或主体结构施工安全的影响较严重，按《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）第3.1.3条、《岩土工程勘察规范》（DBJ13-84-2006）表5.4.1判定，拟建项目范围基坑工程安全等级为二级。
1.3勘察工作依据
①本项目立项批文和勘察合同；设计单位提供的“总平面图”、“岩土工程勘察任务书”； ②国家标准《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（20xx年版）；
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③国家标准《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）； ④国家标准《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）； ⑤国家标准《土工试验方法标准》（GB/T50123-1999）； ⑥行业标准《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）； ⑦行业标准《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）； ⑧行业标准《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）； ⑨福建省标准《岩土工程勘察规范》（DBJ13-84-2006）； ⑩福建省标准《建筑地基基础技术规范》（DBJ13-07-2006）；
?福建省标准《先张法预应力混凝土管桩基础技术规程》（DBJ13-86-2007）； ?住建部《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》（20xx年版）； ?《福建省建筑工程施工图文件设计深度及说明要求》（建筑工程勘察部分）； ?《建设工程标准性强制性条文》（20xx年版）。
需的岩土技术参数。
6）根据场地周边环境、水文地质、工程地质条件及其对支护结构的影响，评价地下室基坑开挖支护、降排水方案，提供基坑工程支护设计、降水设计的相关参数，提供地下室抗浮设计水位。
1.5勘察工作实施
1.5.1勘探方法
根据上述勘察目的和任务要求，在收集分析该地区已有相关地质资料以及现场踏勘的基础上，确定本次勘察工作采用钻探、原位测试以及取岩、土、水样进行室内试验分析的方法，综合评价场地岩土工程条件。
1.5.2勘察工作布置及实施情况
1）勘探工作布置：本次布置钻孔按详细勘察勘探孔的布置原则，拟建建筑物在考虑建筑物角点、边线的前提下近似按方格网布置，共布置勘探孔153个，其中高层范围布置42个（钻孔编号ZK1～ZK42），多层建筑及纯地下室布置98个（钻孔编号CK1～CK5、ZK43～ZK66、ZK69～ZK137），勘探点间距控制在24m，基本满足现行相关规范要求；地下室边线距离红线较近，布置基坑工程勘探孔以调查为主。除此之外，在勘察过程中，主体设计总平稍有调整，增补13个勘探孔（钻孔编号ZK42-1～ZK42-13）。
本次勘察共完成153个孔，其中选取88孔为控制性钻孔，兼做取样或原位测试技术孔（高层主楼39个，超过范围内钻孔总数的2/3；其余范围49个，超过范围内钻孔总数的1/2），其中取土孔52孔，占总孔数1/3以上；其余钻孔为一般孔。
具体勘探孔位置、原位测试及取样工作布置情况详见附图“勘探点平面布置图”（No.1）。 2）勘探孔深要求：根据对附近场地已有勘察资料的分析，结合本工程建筑特点和结构荷载特征，勘探孔深度按如下要求控制：
高层主楼：钻孔进入中微风化岩6～8m或孔深不少于80m且进入碎块状强风化岩25m。 多层及地下室：勘探孔孔深要求进入强风化岩层不少于5.0m，且孔深不少于25.0m。 3）勘探点放样：勘探点施放以建设单位提供的控制点JF1（X= 2710717.154, Y= 501276.834，H= 7.923）、JF2（X= 2710722.246，Y= 501236.567，H= 7.229）作为测量基准点，地面高程采用JF1点高程基准，在 “勘探点布置图”中利用CAD辅助设计技术求解各勘探点坐标，现场采用GPS施测，测量采用西安80坐标系、19xx年国家高程基准。控制点
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1.4勘察目的和任务要求
本次勘察的目的是通过现场调查、钻探和测试，采取岩、土、水样进行室内试验等工作，对场地工程地质条件作出评价，为拟建建筑物基础施工图设计及地下室基坑开挖支护设计和施工提供岩土工程资料和依据。
根据现行勘察规范、规程和工程建设强制性条文中有关岩土工程勘察详勘阶段的任务要求，针对本工程勘察的具体任务要求归纳如下：
1）查明拟建场地地质构造、地貌分布特征以及建筑范围内岩土层的类型、结构、厚度、坡度、工程特性、分布规律，提供各岩土层承载力特征值等岩土技术参数。
2）查明场地范围及附近不良地质作用的类型、成因、分布范围、发展趋势和危害程度，查明地基中不利埋藏物、可液化土层和特殊性岩土层的分布及其对工程建设的影响，提出评价与整治所需的岩土技术参数和整治方案建议。
3）查明场地的水文地质条件，即地表水的分布特征和地下水的类型、埋藏条件、地层渗透性及水位变幅，评价地下水对拟建建筑物设计、施工的影响，并推荐合理的治理方案。
4）分析评价场地地震效应，划分场地土类型和建筑场地类别；分析评价拟建场地的稳定性和适宜性。
5）分析并推荐技术上可行、经济上合理的地基基础方案，提供天然地基或桩基设计所
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位于水仙大街上，采用铁钉点标识，由于控制点位置超出图幅范围，勘探点平面位置图未予标识。勘探点及控制点主要数据见附表1。
4）地面调查：在收集分析研究区域地质、地震资料、附近已有工程勘察技术资料基础上，了解场地周边以及拟建建构筑物地基基础情况、地下管网 布置情况等，为基坑工程评价与措施建议的提出提供依据。
5）钻探工作：野外勘探工作由6台XY-1A型液压岩芯钻机进场施工，地下水位以上采用干钻（锤击）方式，水位以下采用泥浆护壁钻进。在填土层中采用跟管钻进，砂砾状强风化岩及其以上地层中使用合金钻头回转钻进，中风化岩层采用金刚石钻头回转钻进，全取岩芯。钻探施工原则上按《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）执行，岩土分类定名按国标（GB50021-2001）（20xx年版）执行，同时参照福建省标准《岩土工程勘察规范》（DBJ13-84-2006），各钻孔完成钻探、取样、孔内测试工作及稳定水位量测后，均采用粘性土或原钻孔岩芯回填夯实。
6）原位测试
①标贯试验：本次勘察主要对控制性勘探孔中的粉质粘土、砂层及残积土和全风化～砂砾状强风化岩进行标贯试验，测试间距控制在≤2.0m，其中液化判别孔内的砂层控制在1.50m以内；为划分风化岩层界线，在钻探鉴别孔仅对残积土～风化岩层进行标贯试验，作为分层依据，标贯间距适当放宽。标贯采用导向杆变径自动脱钩自由落锤法，按《标准贯入试验操作规程》执行。
②重型圆锥动力触探（N63.5）测试：根据圆砾层的特性，选择7个孔对圆砾层进行重型圆锥动力触探测试，结合其它测试项目综合评价圆砾层的工程特性。
③剪切波速测试：在拟建项目幼儿园及其他多层建筑范围选择11个孔进行覆盖层深度范围的现场实测剪切波速测试，用于评价场地类别。测试采用单孔检层法，测试深度取覆盖层厚度或20m深度范围。另外超高层建筑引用厦门地震勘测研究中心提供的《建发·碧湖一号1#～3#、6#～7#楼工程场地地震安全性评价》的资料。
④视电阻率测试：场地内选择3点测试场区浅部地层视电阻率，测试采用对称四极法，极距采用1.0，2.0m，用以评价浅部地基土对材料的腐蚀性。
7）抽水试验：在场地范围内选取1个钻孔对主要含水层进行抽水试验，试验采用稳定流量法，进行2个降程抽水，结合室内渗透试验综合评价基坑开挖深度或桩基埋藏范围主要
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含水层的渗透性能。
8）地下水位量测：各孔均进行地下水位观测，以结合钻探资料评价地下水类别及动态变化规律。遇见多层含水层时，选择代表性钻孔分层量测各含水层水位。
9）试样采取：在取土孔内，对淤泥层使用薄壁取土器静压法取原状样，对粉质粘土及残积土中使用厚壁取土器重锤少击法取原状样，取样间距控制在2.0m以内；砂层取扰动样；碎块状强风化岩～中风化岩取岩块、岩芯样。场地内取2组地下水和1组地表水作水质简分析样。地下水以上取3组土样作土壤易溶盐分析样。
10）室内试验：室内土工试验按《土工试验方法标准》（GB/T50123/1999）执行，原状土样试验项目为：含水量、重度、比重、液限、塑限、压缩、直剪；各层增做渗透试验、固结快剪试验；砂层做颗分试验；粉质粘土、残积土增做颗粒分析试验；淤泥层增做标准固结、三轴剪切（UU）、固结快剪、前期固结、灼烧减量试验；地下水位以上土层土的易溶盐分析试验。地下水试样做水质简分析试验，按《公路工程水质分析操作规程》（JTJ056-84）执行。碎块状强风化岩饱和处理后做点荷载试验；中风化岩做饱和单轴抗压试验，岩石试验按《工程岩体试验方法标准》（GB/T50266-99）执行。
1.5.3实施工作量
本次勘察现场钻探工作分三次进出场，第一次于20xx年6月30日～7月8日进行，第二次于20xx年10月23日～11月11日，第三次于20xx年12月07日～12月26日进行，完成钻探孔153个。本报告是在对上述工作所获得的第一手资料进行系统分析整理的基础上，按现行勘察设计规范及有关手册的规定要求，结合地区工程实践经验而编制的，基本满足范围内基础、基坑工程初步施工图设计的需要。
本次勘察完成各项实物工作量详见表1-2。
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实施工作量一览表 表1-2
2.2场地地形地貌及周边环境
拟建工程场地位于漳州市龙文区迎湖路与湖滨路东北侧，有施工便道直通场地内，交通便利。
拟建场地北侧临碧湖路，北侧以北为约28层的安置小区；东侧和南侧为湖滨路，湖滨路以东南侧外侧为碧湖公园；西侧靠迎湖路，迎湖路以西为空地。
拟建场地原始地貌属冲积洼地地貌，后经人工回填为现状地形相对较平缓的开阔场地，实测勘探点标高普遍在高程5.35～7.24m，拟建场地南侧和东侧湖滨路约30m为碧湖生态园及东侧道路约5m有一条排洪渠，设计洪水位高程为5.50m，常水位高程为3.80m，碧湖及排洪渠现均已设置护岸，现湖面水位标高约4.0m，水深约2.0m。
2.3地质构造
漳州位于“闽东燕山断坳带”东侧，区域地质构造主要受长乐—诏安，漳州—厦门两个区域断裂带的影响，构造运动活动期主要发生在燕山运动Ⅱ幕，构造格局定型于燕山晚期，本场区影响范围内的断裂构造全新世以来处于相对稳定状态，本次勘察场区内未发现断裂构造，可不考虑活动性断裂的影响。
2.4不良地质作用及不利埋藏物
据现场地面踏勘、调查、访问及资料收集分析成果，场地现状平缓、开阔，场地内及周边附近无滑坡、崩塌、泥石流等不良地质作用；场地基岩为岩浆岩，无产生岩溶塌陷地灾的岩性及岩溶水环境条件；全场地及附近无地下采矿或开采地下水的活动，未见地面沉降、地裂缝、塌陷等地质灾害。拟建场地范围除在个别勘探孔中的风化岩层中见有硬夹层和孤石外，未发现埋藏的河道、沟浜、人防洞穴、墓穴等不利埋藏物，也未发现穿越场区的地下管线分布。
2场地环境及岩土工程地质条件
2.1地区气象特征
拟建场地位于漳州市龙文区，属东南沿海亚热带海洋性气候，气候宜人，温暧湿润，冬无严寒，夏无酷暑，季节变化不明显，四季如春。
漳州市多年平均气温21.02℃，极端最高38.1℃，极端最低1.3℃。降雨量充沛，据漳州市气象台1976～19xx年统计资料，年平均降雨量为1506.42mm，4～9月为雨季，占全年70%以上，5～6月为多雨季节，占全年30%以上，10月至至翌年1月为旱季。夏季以东南风为主，冬季以东北风为主，风力1～3级，风速平均1.65 m/s，每年4～9月为台风季节，每年4～6次。
2.5场地岩土层分布特征
根据现场钻探揭露，结合现场原位测试和室内土工试验成果，在钻孔揭露深度范围内，将场地地层分为第四系土层和下伏基岩两大类，各类岩土层分类依据国家标准《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）(20xx年版)，具体层序分布如下：
1）全新统人工填土（Q4ml）：①杂填土；
2）全新统冲洪积地层（Q4al+pl）：②-1粉质粘土、②-2淤泥、②-3中砂、②-4淤泥质土； 3）更新统冲洪积地层（Q3al+pl）: ③-1粉质粘土、③-2中砂，③-3圆砾；
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4）残积地层（Qel）：④残积粘性土； 7）燕山晚期侵入的中粗粒花岗岩风化层（γ
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②-4淤泥质土：灰黑色，呈流塑～软塑状，饱和。主要成分为粉、粘粒，含少量贝壳碎
）：⑤-1全风化花岗岩，⑥-1砂砾状强
屑，有机质含量约4.2-8.3％，局部含10～20％石英质中细砂颗粒，易污手，具腐臭味，干强度高、高韧性、有光泽、无摇振反应。
根据室内无侧限试验成果，其灵敏度在7.6~8.9，平均8.5，属高灵敏土。 根据室内高压固结试验，其超固结比在0.63~0.83，平均0.74，属欠固结土。
该层大部分钻孔有分布，层厚一般在0.60～9.60m，层顶埋深6.50～16.30m（高程-8.18～-0.36m）。
③-1粉质粘土：灰黑色，呈软塑状，湿。含少量石英质粉、细砂；粘性较好，干强度中等、中等韧性、稍有光泽、无摇振反应。该层实测标贯试验锤击数为3.0～10.0击，平均6.0击；修正后标贯试验锤击数为2.2～7.4击，平均4.3击。
该层大部分钻孔有分布，层厚一般在0.30～6.90m，层顶埋深12.00～18.70m（高程-12.33～-5.70m）。
③-2中砂：灰白色、褐黄，呈稍密～中密状，饱和。主要成份为石英质中、粗砂，泥质含量10～20%；颗粒分选较好，磨圆一般、呈次棱角～次圆状，级配差。该层实测标贯试验锤击数为11.0～22.0击，平均15.2击；修正后标贯试验锤击数为7.7～15.4击，平均10.8击。
该层大部分钻孔有分布，层厚一般在0.50～10.80m，层顶埋深11.60～21.40m（高程-14.70～-5.62m）。
③-3圆砾：灰白色、褐黄，呈中密～密实状，饱和。主要成份为石英质中、粗砂，混50～55％细砾石及卵石，粒径大于2mm颗粒占50%以上，含少量泥质。卵砾石粒径一般3～12cm，呈次圆状；砂粒分选差，磨圆一般、呈次圆状，级配差。该层重型动力触探试验实测单孔平均值在16.7～39.4击/30cm，各孔厚度加权平均值约23.5击/30cm。
该层在全场地均有分布，层厚一般在0.70～14.50m，层顶埋深17.40～23.10m（高程-17.22～-11.36m）。
④残积粘性土：灰黄色、紫色，呈可塑～硬塑状，湿～很湿。系花岗岩风化产物，原岩风化彻底，组织结构已全部破坏，原岩矿物成分除部分石英颗粒外均已风化成土状。现主要成分为粘土矿物及石英颗粒，其中粒径大于2mm的石英颗粒含量小于5%，粘性较差，干强度中等，中等压缩性，切面稍有光泽，无摇振反应。该层具浸水扰动易软化崩解特性。该层实测标贯试验锤击数为14.0～46.0击，平均29.6击；修正后标贯试验锤击数为9.8～29.8击，
风化花岗岩及⑥-2碎块状强风化花岗岩，⑦中风化花岗岩。
现将各岩土层的岩性、分布规律概括描述如下：
①杂填土：杂色，呈松散～稍密状。该层成分主要为粘性土，含30～40％废弃混凝土、碎砖块等建筑垃圾，混有少量中风化花岗岩碎块石，硬杂质块径一般5～30cm，呈棱角状，为新近回填土，回填时间约2～3年，回填时未经系统压实，尚未完成自重固结，密实度差，均匀性差。
该层在全场地均有分布，出露地表，层厚一般在0.50～5.20m，在钻孔CK3、ZK79钻孔局部分布厚度较大，达到6.30～8.30m，层底埋深0.50～8.30m（高程-2.14～5.58m）。该层坡度一般小于10%。
②-1粉质粘土：灰黄色，呈软塑～可塑，湿。主要成份为粉、粘粒，含少量石英质粉、细砂；粘性较好，干强度中等、中等韧性、稍有光泽、无摇振反应。该层实测标贯试验锤击数为4.0～12.0击，平均8.1击；修正后标贯试验锤击数为3.8～11.5击，平均7.7击。
该层大部分钻孔有分布，位于人工填土层下，层厚一般在0.60～4.60m，层顶埋深0.50～3.90m（高程1.57～5.58m）。
②-2淤泥：灰黑色，呈流塑～软塑状，饱和。主要成分为粉、粘粒，含少量贝壳碎屑，有机质含量约4.7-8.7％，局部含10～20％石英质中细砂颗粒，易污手，具腐臭味，干强度高、高韧性、有光泽、无摇振反应。该层局部排水条件较好，相变成淤泥质土。
根据室内无侧限试验成果，其灵敏度在6.3~8.2，平均7.1，属高灵敏土。 根据室内高压固结试验，其超固结比在0.63~0.86，平均0.76，属欠固结土。
该层在全场地均有分布，位于粉质粘土层下，层厚一般在0.30～6.30m，层顶埋深1.40～14.30m（高程-8.02～5.13m）。
②-3中砂：灰黄色，呈松散～稍密状，稍密状为主，局部中密，饱和。主要成份为石英质中、粗砂，泥质含量达10～20％；砂粒分选差，磨圆一般、呈次棱角～次圆状，级配差。该层实测标贯试验锤击数为4.0～20.0击，平均11.6击；修正后标贯试验锤击数为3.3～16.2击，平均9.4击。
该层大部分钻孔有分布，位于淤泥质土层下或淤泥层上呈互层，层厚一般在0.80～10.70m，层顶埋深3.20～15.30m（高程-3.41～2.80m）。
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平均19.9击。
该层大部分钻孔有分布，层厚一般在0.70～15.80m，层顶埋深21.10～26.10m（高程-20.03～-15.01m）。
⑤全风化花岗岩：灰黄色、紫色。岩石风化剧烈，矿物组织结构基本破坏，但局部尚可辨认，长石等易风化的矿物已风化成次生粘土矿物，局部残留少量石英颗粒和未完全风化的硬质小岩块，岩芯呈坚硬土状，浸水易软化。岩石为极软岩、岩体极破碎，岩体基本质量等级为Ⅴ级。此层与上部的残积土层无明显界限，是按修正后标贯锤击数30≤N＜50击确定的，该层实测标贯试验锤击数为44.0～82.0击，平均58.1击，经杆长校正后锤击数为30.1～49.5击，平均37.8击。
该层大部分钻孔有分布，层厚一般在0.90～14.30m，层顶埋深21.50～38.2m（高程-32.31～-15.13m）。层顶坡度变化普遍小于10％，局部较大，最大达40％。
⑥-1砂砾状强风化花岗岩：灰黄色。岩石风化强烈，组织结构大部分风化破坏，但仍清晰可辨，矿物成分除石英颗粒外多已风化变质成次生粘土矿，局部残留少量未完全风化的硬核，矿物间联结力已大部分丧失，岩体已风化解体为散体状，轻击易散碎。岩石为极软岩，岩体极破碎，岩体基本质量等级为Ⅴ级。此层与上部的全风化岩层无明显界限，是按修正后标贯锤击数N≥50击确定的，该层实测标贯试验锤击数为72～110击，平均值86.7击，经杆长校正后锤击数为50.1～92.0击，平均55.8击。
该层大部分钻孔有分布，受勘探孔深限制，多层建筑范围钻孔未揭穿，揭露层厚一般在0.30～34.60m，层顶埋深22.10～69.10m（高程-40.31～-15.59m）。层顶坡度变化普遍小于15％，局部较大，最大达50％。
⑥-2碎块状强风化花岗岩：青灰、灰黄色。岩石风化较强烈，组织结构部分破坏，但花岗结构清晰，主要成分为长石、石英，部分云母及少量暗色矿物，长石等易风化矿物已风化变质，矿物颗粒间具有一定的结构联结力，网状裂隙发育，岩芯呈碎块状，锤击可碎。该岩石为软岩，岩体极破碎，岩体基本质量等级为V级。
受勘探孔深限制，该层仅在部分孔段揭露，部分钻孔未揭穿，钻孔揭露厚度为0.40～31.80m，层顶埋深一般22.20～72.60m（高程为-66.50～-15.50m）。层顶坡度变化普遍在10-20％，局部坡度在30-70％。
⑦中风化花岗岩（γ
52（3）
岩体较完整，其岩石质量指标RQD为75~85，平均为80，其等级属“较好的”，岩体基本质量等级为Ⅲ级。
该层主要分布于高层建筑钻孔，局部多层钻孔也有分布，由于孔深限制，均未钻穿。揭露厚度为0.50～10.40m，层顶埋深18.90～65.40m（高程为-58.29～-11.93m），该层层顶坡度基本小于10%，局部孔段达20%以上。
硬夹层和孤石分布情况：本次勘察仅在zk11、zk15、zk17等12孔段的风化层中揭露有硬夹层或孤石，受差异风化作用的影响，不排除在场地勘探孔间尚存在中风化孤石和硬夹层的可能性。地基土中的硬夹层及孤石分布情况详见表2-2。
场地基岩为花岗岩，不存在岩溶现象。无基岩临空面、空洞、软夹层分布。
地基土硬夹层及孤石分布特征 表2-2
2.6地表水和地下水
2.6.1地表水分布情况
拟建场地南侧和东侧湖滨路外围为碧湖生态园及东侧道路外侧有一条排洪渠，设计洪
水位高程为5.50m，常水位高程为3.80m，碧湖及排洪渠现均已设置护岸，对场地影响不大，现湖面水位标高约4.0m，水深约2.0m。
）：青灰、灰白色，中细粒花岗结构，块状构造，矿物成份以
长石、石英为主，部分云母及少量暗色矿物。裂隙较发育，沿裂隙面部分长石已风化变质，部分见铁锰质浸染。岩芯呈中、短柱状，少量长柱状、块状，锤击声较脆。该岩石为较硬岩、
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2.6.2地下水分布特征
1）地下水类型及补给排泄条件
依照场地地层分布特征，勘察深度内场地地下水主要为②-3中砂、③-2中砂及③-3圆砾层内的孔隙承压水，其次为①杂填土层内的孔隙潜水及深部④残积土～⑦风化岩带网状孔隙、裂隙内的弱承压水，局部裂隙较发育时渗透性突变情况下，其裂隙内地下水具弱承压性质。
②-3中砂、③-2中砂及③-3圆砾层内的孔隙承压水：主要接受侧向地下径流补给，其次受上部含水层下渗补给；通过侧向地下径流排泄。
①杂填土的孔隙潜水：主要接受周边水系地表水补给，其次接受降水下渗补给，主要通过蒸发排泄，其次通过侧向地下径流排泄。
深部④残积层～⑦风化岩带弱承压水：主要接受上部含水层下渗补给，其次为侧向地下径流补给，并通过地下径流排泄。
2）地层渗透性能及含水层富水性
依钻孔揭露的地层资料，结合本地区的工程实践经验，场地内①填土层因填料成分不一而属中等～强透水层，主要接受大气降水的影响，富水性一般～差，该层层厚较小，水量不大；②-1粉质粘土、②-2淤泥、②-4淤泥质土、③-1粉质粘土层属极弱透水层，属相对隔水层，富水性差；②-3中砂、③-2中砂及③-3圆砾层属中等～强透水层，该层层厚较大，富水性较好，水量较大；④残积粘性土～⑥-1砂砾状强风化岩层呈渐变关系，渗透性具有自上向下增强的趋势，总体均属弱透水层，水量不大；⑥-2碎块状强风化和⑦中风化岩层渗透性受构造裂隙发育程度及裂隙连通程度控制，本场地基岩裂隙一般发育，且基本为闭合压性裂隙，渗透性总体较差，承压水水量不大，富水性较差，但不排除孔间局部基岩张性裂隙发育、水量较大的可能。
为进一步了解影响基坑工程施工影响范围的主要含水地层的透水性能，以指导基坑工程排水、防水设计，除取样进行室内渗透试验外，勘察时钻孔ZK86对②-3、③-2层进行综合抽水试验，抽水试验测得ZK86渗透系数为1.51×10cm/s（详见附表14）。根据地区经验、室内渗透试验、现场提水试验及本场地的工程地质条件，提出各土层渗透系数建议值见表4-5。
3）地下水动态变化规律 ①实测地下水位
-2
勘察期间为旱季初期，据本次勘察各勘探孔观测：地下水初见水位埋深0.90～3.20m，稳定水位埋深1.20～3.50m（高程在3.20～4.61m）。
为了解承压水层②-3中砂、③-2中砂和③-3圆砾层的水头高度，本次勘察期间选择了5个勘探孔分别对②-3中砂、③-2中砂和③-3圆砾层进行分层水位观测，所测结果见表2-1，②-3中砂层稳定水位埋深在2.70~3.20m（相当于高程2.88~3.47m），水头高度约2.20～4.50m；③-2中砂和③-3圆砾层稳定水位埋深在4.00~4.70m（相当于高程1.52~1.97m），水头高度约10.40～14.30m。
承压水位埋深量测结果表 表2-1
②地下水变幅
结合地区经验，预计该场地旱季地下水位可能再下降0.5～1.00m左右，雨季丰水期地下水可能再上升2.00～2.50m，地下水年变幅可达3.50m左右。
③近3～5年最高水位
据周边调查了解，拟建场地历史最高水位约在高程5.50m，近3～5年最高水位约在高程5.00m。
3岩土参数统计
本次勘察对②-1粉质粘土、②-3中砂、③-1粉质粘土、③-2中砂、④残积粘性土及⑤全风化～⑥-1砂砾状强风化岩层进行标准贯入试验；对③-3圆砾层进行重型圆锥动力触探试验；对②-1粉质粘土、②-2淤泥、②-4淤泥质土、③-1粉质粘土、④残积粘性土采取原状土样，对②-3中砂、③-2中砂及③-3圆砾层取扰动样，①杂填土、⑤全风化花岗岩、⑥-1砂砾状强风化花岗岩无法取样。现场原位测试和取样技术要求按照《岩土工程勘察规范》
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（GB50021-2001）及《建筑工程地质勘探与取样技术规程》（JGJ/T87-2012）中的有关要求进行；土样采取后立即进行密封包装，避免暴晒，保持其天然湿度和结构，所取不扰动土试样等级达到Ⅰ～Ⅱ级标准；室内试验严格按照《土工试验方法标准》（GB/T50123-1999）的要求进行，试验数据真实、可靠。土工试验成果见附表2、附表3、附表4、附表5，饱和点荷载试验成果表见附表6，饱和单轴抗压强度试验成果表见附表7，重型圆锥动力触探试验成果见附表8，标准贯入试验成果见附表9。
各岩土层物理力学指标及原位测试成果均按国标（GB50021-2001）（20xx年版）进行数理统计分析，取置信概率α为95％，提出②-1粉质粘土、②-2淤泥、②-4淤泥质土、③-1粉质粘土、④残积粘性土主要物理力学性质指标的范围值、平均值、标准差、变异系数、标准值；②-1粉质粘土、②-3中砂、③-1粉质粘土、③-2中砂、④残积粘性土及⑤全风化～⑥-1砂砾状强风化岩提出其标准贯入试验成果的范围值、平均值、标准差、变异系数、标准值；③-3圆砾层提出其重型圆锥动力触探试验成果的范围值、各孔单层厚度加权平均值、变异系数及标准值。统计结果表明，大部分指标较均匀，变异系数大多小于0.30，仅个别离散性较大（大于0.30），表明岩土层划分较合理，各测试数据较为可靠。各岩土层原位测试指标统计结果详见报告书附表10～附表13，物理力学指标统计结果详见附表10，并列于表3-1～表3-4。需要说明的是：在钻孔柱状图中所标注标贯击数为实测击数，报告书及其余各处标示均为杆长校正后击数。
岩土层主要物理力学指标统计成果表 表3-1
岩土层主要物理力学指标统计成果表
表3-2
标贯试验修正击数分层统计表 表
3-3
重型圆锥动力触探试验（N63.5）修正击数分层统计表 表3-4
单位：击/30cm
4岩土工程分析评价
4.1场地稳定性及适宜性
4.1.1地质构造、不良地质作用及不利埋藏物影响
依照本报告“2.3”节、“2.4”节评述，拟建工程场地及周边无全新活动断裂带穿过。勘察期间未见采空区、滑坡、崩塌、泥石流、地面沉降、塌陷、地裂缝等不良地质现象。场
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区属相对稳定地块。拟建场地内地基中仅在个别孔的砂砾状强风化岩层中见有中风化花岗岩孤石外，未发现埋藏的古河道、沟浜、暗埋人防洞穴及墓穴等不利埋藏物及穿越场区的其它地下管线。
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4.1.2场地地震效应影响
?抗震设防烈度
拟建场地位于漳州市龙文区，根据国标《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）规定，拟建场地抗震设防烈度为7度，地震动峰值加速度值为0.15g，场地设计地震分组为第一组。
?建筑场地类别
本次勘察在拟建场地多层建筑选择11个孔进行场地剪切波速测试，并根据国标《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）进行计算判别，并列于表4-1[测试成果详见附件1《漳州碧湖P03地块剪切波速测试报告》]。
建筑场地地震效应评价表 表4-1
?地震效应动参数
根据厦门地震勘测研究中心在拟建1#～3#、6#、7#楼超高层进行了地脉动测试。从测试结果看：拟建工程场地南北向、东西向地面常时微动卓越周期分别为0.259～0.455秒、0.255～0.475秒，垂直方向为0.263～0.474秒。
?砂土液化及地基液化等级
1）砂土液化判别
拟建场地存在饱和②-3中砂、③-2中砂、③-3圆砾层，根据③-2中砂、③-3圆砾层形成年代为第四纪晚更新世以前，初判为不液化；②-3中砂层为第四纪晚更新世以后，按抗震规范进行初判，需进一步进行液化判别，经采用标贯试验锤击数法，依规范（GB50011-2010）第4.3节相关规定计算判别，经采用标准贯入试验判别法进行判别，判别结果液化判别标准贯入锤击数临界值均大于标准贯入锤击数实测值，故判定②-3中砂层为可液化砂土层（饱和砂土液化判别详见附表18）。
2）液化砂土地基的液化等级
经计算各孔的液化指数IlE在0.01~31.58之间，平均12.54（在140个液化判别孔中，23个为轻微液化，88个为中等液化，29个为严重液化），综合判定其地基的液化等级为中等。 ?岩土地震稳定性评价
1）滑坡、崩塌
本场地地势开阔，地面起伏不大，场区不存在可能出现滑坡及崩塌的现象。 2）砂土液化沉陷判别及抗液化措施
拟建场地内存在②-3中砂层中等液化砂层，发生强震时可能发生液化沉陷，应采取措施
９
根据场地内11个钻孔的现场剪切波速测试结果，本场地多层范围20m深度内地层等效剪切波速在139.9～154.8m/s之间（见表4-1），判定地基土为软弱～中软场地土类型；根据场地内揭露的覆盖层厚度在3～50m，按《建筑抗震设计规范》表4.1.6确定，拟建多层建筑8#楼～12#楼、15#楼～23#楼及25#楼幼儿园场地类别属Ⅱ类，4#楼、5#楼、13#楼、14#楼、24#楼场地类别属Ⅲ类。
超高层建筑根据，根据厦门地震勘测研究中心提供的《建发·碧湖一号1#～3#、6#～7#楼工程场地地震安全性评价》的资料，拟建超高层建筑1#楼、2#楼场地类别属Ⅱ类，3#楼、6#楼、7#楼场地类别属Ⅲ类。
根据拟建场地设计地震分组为第一组，建筑场地类别为Ⅱ～Ⅲ类，按国标《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）表5.1.4-2，场地区域场地类别为Ⅱ类特征周期取0.35s，场地类别为Ⅲ类特征周期取0.45s，设计时应按抗震规定进行设防。
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消除其发生液化沉陷的影响。不宜将未经处理的液化土层作为天然地基持力层。按照国标《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）第4.3.6条规定，对建筑抗震设防类别为丙类，可进行基础和上部结构处理，或更高要求的措施。
3）软土震陷判别
场地内分布有饱和②-2、②-4淤泥软土层，根据②-2、②-4淤泥层剪切波速大于90m/s，按照省标《岩土工程勘察规范》（DBJ13-84-2006）第8.4.2条及表8.4.2判别标准在抗震设防烈度为7度地区可不考虑震陷影响。
综合评价上部填土层、淤泥层及饱和液化砂层粗砂层地震稳定性较差外，其余岩土层地震稳定性较好。
?场地抗震地段划分
拟建场地原属海陆交互相地貌，经整平成建设场地，地表较为平坦、开阔，不处于坡顶、岸边，无发震断裂带通过，无滑坡、崩塌、地陷、地裂、泥石流等，场地处于相对稳定的地块；地基土为软弱～中软场地土类型，存在中等液化砂土分布，且上部淤泥层分布厚度大，按国标《建筑抗震设计规范》的第4.1.1条和福建省标准《岩土工程勘察规范》（DBJ13－84－2006）第8.1.3条判定，拟建建筑场地属对建筑抗震不利地段。
②-4淤泥质土：该层大部分钻孔有分布，具低强度、高压缩性，工程地质性能差，不能直接作为拟建物基础持力层。
③-1粉质粘土：该层大部分钻孔有分布，具中低压缩性、中低强度性质，工程地质性能差，不能直接作为拟建物基础持力层。
③-2中砂：该层大部分钻孔有分布，具中等压缩性、中等强度性质，工程地质性能较好，可作为拟建低层建筑物天然地基基础持力层。
③-3圆砾：该层大部分钻孔有分布，具中等压缩性、中等强度性质，工程地质性能较好，可作为拟建低层建筑物桩基础桩端持力层。
④残积粘性土：该层大部分钻孔有分布，该土层水平向较均匀、垂直方向因风化差异均匀性较差，属中等强度、中等偏低压缩性地基土、工程性能较好、稳定性较好，可作为拟建低层建筑物的桩基础桩端持力层。
⑤全风化花岗岩：该层大部分钻孔有分布，该土层水平方向分布较均匀，但垂直方向随深度风化程度逐渐减弱、均匀性较差，属具较高强度、较低压缩性地基土、工程力学性质较好、稳定性较好，可作为拟建物桩基础桩端持力层。
⑥-1砂砾状强风化花岗岩：该层大部分钻孔有分布，该土层水平方向均匀性中等，但垂直方向随深度风化程度逐渐减弱、均匀性较差，属较高强度、低压缩性地基土、工程性能较好、稳定性较好，是拟建物桩基础理想的桩端持力层。
⑥-2碎块状强风化花岗岩：该层部分地段分布，分布均匀性较差，为高强度、低缩性的地基土层，工程地质性能好，是拟建物桩基础理想的桩端持力层。
⑦中风化花岗岩：该层绝大部分地段分布，该层属刚性地基土、工程性能好、稳定性好，可作为拟建物灌注桩桩基础桩端持力层。
2）地基均匀性评价
拟建项目各结构单元处于同一地貌单元，场区内无构造破碎带分布。从各勘探孔揭露情况分析，
浅基条件下：基底地层为①素填土、②-1粉质粘土、②-2淤泥层，水平向物理力学性质不一，压缩层范围地层层面有一定起伏，评价地基均匀性一般～较差。
桩基条件下：在采用预制桩的情况下，桩端可到达持力层全风化岩下部或砂砾状强风化岩层，桩端持力层压缩性能差异较小，其下压缩层厚度及压缩性能差异亦较小，评价其地基均匀性属较好。
3）地基稳定性评价
4.1.3工程建设场地适宜性 4.1.3.1地基均匀性与稳定性
1）各岩土层力学性质与分布特征
各岩土层特征及分布详见2.5节，现概述如下：
①杂填土：该层在全场地均有分布，层厚一般在0.50～8.30m，在回填时未经碾压处理，密实度差，均匀性差，工程性能较差，且差异较大，不能直接作为拟建物天然地基基础持力层。
②-1粉质粘土：该层大部分钻孔有分布，具中等压缩性、中等强度性质，工程地质性能一般，可作为拟建低层建筑物天然地基基础持力层。
②-2淤泥：该层在全场地均有分布，具低强度、高压缩性，工程地质性能差，不能直接作为拟建物基础持力层。
②-3中砂：该层大部分钻孔有分布，具中等压缩性、低强度，工程地质性能一般，不宜直接作为拟建低层建筑物天然地基基础持力层。
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场地范围及周边无全新活动断裂带穿过，场区属稳定性较好地块。拟建场区不处于坡顶、岸边，在场地内及周边附近未发现影响工程安全的滑坡、崩塌、泥石流等不良地质作用和地质灾害；除在个别孔段的风化岩层内揭露风化残留体或中风化花岗岩孤石外，未发现埋藏的古河道、沟滨、墓穴、采空区、防空洞等对工程不利的埋藏物。
拟建场地基底存在可液化砂土、淤泥质土软土等，地基稳定性差；中下部③-2中砂及以下各岩土层稳定性较好。在采用桩基条件下，桩端持力层为风化岩层，桩底地层无软夹层、空洞，无临空面，但基岩层面起伏较大，稳定性一般～较差，桩断进入持力层深度满足0.5D～1.0D(D为桩径)条件下，稳定性较好。
附录G判定，拟建场地环境类别为Ⅱ类；依地层分布，地下水多属强透水透水层中的地下水，渗透类型按A型考虑；地下水以上场地土属强透水层，地层渗透性按A型考虑。
4.3.1环境水腐蚀性评价
为评价场地环境水对建筑材料的腐蚀性，本次勘察在场地内采取2组地下水样和1组地表水样进行室内水质简分析试验（水质分析成果见附表15）。根据水质分析成果，按《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（20xx年版）表12.2-1～12.2-4及福建省标准《岩土工程勘察规范》（DBJ13-84-2006）第12.8.6条标准进行腐蚀性分析判定，评价结果见表4-3。
环境水对建筑材料的腐蚀性评价表 表4-3
4.1.3.2工程建设场地适宜性
本场地及周边无活动断裂穿过，未见滑坡、崩塌、泥石流等不良地质作用，属相对稳定地块；在风化岩层中见有风化残留体或中风化花岗岩孤石外，其余位置未发现埋藏的河道、沟浜、墓穴、人防洞穴及地下管线等不利埋藏物。
拟建场地地基土为软弱～中软土类型，上部地基土分布不甚均匀，中下部地基土分布均匀性较好，但除上部人工填土、淤泥及饱和液化砂层地基稳定性较差外，其余地基稳定性较好，拟建场地设1层地下室，基坑开挖后，基底基本为淤泥层，故评价拟建场地工程建设适宜性较差，在采用桩基础的情况下，拟建场地可进行工程的建设。
4.2特殊性岩土评价
场地浅部分布有填土层和淤泥质土层，中下部为残积土、风化岩层。
1）填土：场地表层土，回填成分较杂乱，回填密实度、均匀性差，底面坡度一般小于10％，回填时间在2～3年，回填时未经系统压实，尚未完成自重固结，具低强度、较高压缩性，未经处理不应作为拟建物天然地基基础持力层。基坑开挖至基底后，该填土层基本被挖除。
2）淤泥或淤泥质土：该层在场地内全场地分布，厚度一般，无震陷影响，基本分布在基坑基底，富含有机质，且具高压缩性、低强度，欠固结土，工程地质性能差，地基稳定性差，未经处理不宜做基础持力层，作为桩侧土层应考虑其产生负摩阻力作用。
3）残积土、风化岩：场地内残积土-砂砾状强风化岩大部分位置厚度较大，均具浸水易软化、强度降低的特性，当作为天然地基时应避免浸泡扰动，并及时浇筑垫层进行封底，作为灌注桩桩侧土层时遇水易坍塌，应采用泥浆护壁。
表4-3判定结果为：场地地下水对砼结构具微腐蚀性；对钢筋砼结构中的钢筋在长期浸水情况下具微腐蚀性，在干湿交潜带环境中具弱腐蚀性；按省标规范判定地下水对钢结构具弱腐蚀性。
4.3.2场地土腐蚀性评价
本场地范围地下水位以上主要分布有①杂填土层，对地下水位以上的①杂填土层采取3组土样进行土的易溶盐分析（分析结果详见附表16）；同时在钻孔ZK3、ZK51、ZK71附近场地表部土层进行视电阻率测试（试验结果详见附表17），从测试结果可以看出，地下水位以上土层的视电阻率在均大于100Ω.m。
依《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）2009版表12.2.1～12.2.5标准进行评价，土对建筑材料的腐蚀性评价详见表4-4。
4.3环境水、土的腐蚀性评价
根据场地环境地质条件，按国标《岩土工程勘察规范》（GB 50021-2001）(20xx年版)
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综合确定；中风化岩的地基承载力特征值的建议值依岩石饱和单轴抗压强度试验数据，结合地区经验综合确定。
桩基参数以地区试桩经验为主，参照《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）、福建省《建筑地基基础技术规范》（DBJ13-02-2006）提出。
?地基承载力特征值使用条件
●
基础埋深不大于0.50m 、宽度不大于3.0m,否则，需进行深宽修正，中风化基岩承载
力特征值不做深宽修正。
●
表4-4判定结果为：地下水位以上地基土对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性，对钢结构具微腐蚀性。
环境水及地下水位以上环境土对建筑材料腐蚀的防护应按现行国家标准《工业建筑防腐蚀设计规范》（GB50046-2008）的规定执行。
地基承载力特征值为地基土应力～应变曲线线形变形段所对应一定的变形量的应力
值，所对应的变形参数可用于设计变形计算使用；
●
●
不适用地震作用下的荷载；
土层处于天然状态下，未受施工扰动等因素影响。
4.4岩土工程参数的分析及选用
?参数选定
根据现场原位测试及室内试验成果统计结果，结合钻探岩土特征鉴别及地区工程实践经验，确定了场地各岩土层主要物理力学性质指标、天然地基承载力特征值fak和桩基设计参数建议值见表4-5～4-6，现对各岩土参数取值依据说明如下。
?取值说明
根据现场原位测试及室内试验成果统计结果，大部分参数的变异系数δ小于0.3，可以说明主要根据原位测试及室内试验成果进行各参数取值较为准确、可靠，与实际地质情况较符合。
淤泥、淤泥质土、粉质粘土及残积土层天然含水量、天然孔隙比、液性指数、粘聚力、内摩擦角均按统计标准值建议，其余土层的上述指标根据土质鉴别结合地区经验性综合确定取值。
淤泥、淤泥质土、粉质粘土及残积土层天然重度按统计平均值结合地区经验确定，其余各层天然重度根据土质鉴别结合地区经验性综合确定取值。
淤泥、淤泥质土、粉质粘土及残积土层压缩性指标均按统计平均值建议；其余各岩土层的压缩性指标及变形模量根据标贯试验、岩土特性、结合地区性工程勘察经验综和确定。
圆砾层的地基承载力特征值根据现场圆锥动力触探测试数据经统计分析后，再结合地区经验综合确定；淤泥、淤泥质土、粉质粘土及残积土的地基承载力特征值的建议值根据室内土工试验参数、原位测试数据经统计分析后，再结合地区经验综合确定；中砂、风化岩中的全风化和砂砾状强风化岩层地基承载力特征值的建议值是根据标贯测试数据，结合地区经验
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岩土设计参数建议值一览表 1 表4-5
注：中风化花岗岩直接快剪指标为裂隙面抗剪强度经验值。
岩土设计参数建议值一览表 2 表4-6
注：1、qsik为桩的极限侧摩阻力标准值；qpk为桩的极限端阻力标准值；
2、②-2淤泥、②-4淤泥质土层的负摩阻力系数对挤土桩取0.25，对非挤土桩取0.15；②-3中砂为饱和液化砂层，根据计算②-3中砂层λN在0.24～0.99，平均0.64，λN＞0.60～0.80，对于深度ds≤10m，其液化折减系数取1/3，对于深度10＜ds≤
20m，其液化折减系数取2/3。
3、锚杆和土钉的极限粘结强度标准值是按《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120-2012）提供的，其中锚杆和土钉的极限粘结强度标准值分别按一次常压注浆和成孔注浆土钉考虑，仅适用于初步设计，施工时应通过试验检验。 厦门华岩勘测设计有限公司
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4、水平抗力系数的比例系数“（）”内数值为岩石地基抗力系数Co。
4.5地基基础方案分析
根据拟建物结构荷载特征、场地工程地质条件及拟建、构筑物布置情况，本着经济、合理、高效、环保的原则，对拟建物基础方案作如下分析。
顶托等现象。
b、场地浅部为厚层淤泥层，对桩身约束能力不强，施工应加强垂直度监测，随时调整，保证桩身垂直度符合相关规范要求。
c、控制沉桩速度和合理地安排打桩顺序，由中间向四周沉桩，桩群较密集处可实行跳打；
d、对周边已建建筑或道路建议设置位移、沉降观测点，实施监测，若发现隆起或水平位移过大，应立即停止施工，并通知有关单位，及时提出处理措施；
e、遇填土（①层）浅部硬杂质难以穿越时，建议机械挖除，换填粘性土，以便沉桩。 f、场地风化层内揭露有孤石，建议施工中应密切观察压桩力的变化情况，遇压力剧增时（可能是遇孤石），应立即降低压桩力，再缓慢施压，再次剧增时，应停止施工，酌情降低单桩承载力的设计值使用；
g、当沉桩过程中明显感觉桩身损坏，应补桩；
h、打桩过程中遇孤石（硬夹层）时，应逐批进行桩身低应变动力测试，对桩身有损伤的情况，应根据其损伤程度决定是否补桩。
?大直径沉管灌注桩
优点：该桩型穿透能力较预制桩稍强、可调节桩长、无砍桩、接桩问题、造价相对（预制桩）较高。
缺点：施工质量较难控制，受拔管速度及地下水影响，施工常常出现桩身混凝土离析、缩径、断桩等问题，影响桩身承载力。其次是施工速度慢，工期相对较长，且存在打桩震动及噪音对周围环境产生一定影响等缺点。
地下水的影响：根据本报告4.3.1节，场地地下水对砼结构具微腐蚀性；对钢筋砼结构中的钢筋在长期浸水情况下具微腐蚀性，在干湿交潜带环境中具弱腐蚀性；按省标规范判定地下水对钢结构具弱腐蚀性。采用该桩型时应根据相关规范要求采取相应的防腐措施。
施工条件及成桩可行性分析：按当地有关规范执行。场地较为平坦，临近公路，交通方便，表层承载力满足桩机的正常施工要求。场地浅部存在个别填块石，中下部存在密实的砾砂及风化层内揭露有孤石或硬夹层等，施工中遇上述情况一般无法或难以继续成桩，上部和中下部建议挖除或引孔，深部若遇孤石无法沉桩，建议补桩，已施工桩可酌情降低承载力使
4.5.1天然地基方案评价
场地内各拟建构筑物基底下分布的厚层淤泥、淤泥质土及轻微液化砂层，未经处理不能直接作为天然地基基础持力层，而下伏工程性能较好的粉质粘土、残积土或风化基岩层埋藏较深，故本工程场地不具备天然地基条件,各拟建物建议采用桩基方案。
4.5.2桩基础方案分析
拟建场地不宜采用天然地基，建议采用桩基础。多层建筑物或纯地下室一般可采用预制桩、大直径沉管灌注桩，高层建筑物一般可采用预制桩、大直径沉管灌注桩、冲（钻）孔灌注桩。以下分别就预制桩、大直径沉管灌注桩、冲（钻）孔灌注桩进行分析。
[1] 预制桩
优点：机械施工速度快，噪声污染较小，可依照特定的地质条件，现场制作或工厂制作相应规格的方桩或管桩，桩身质量有保证，单桩承载力较同高。
缺点：大面积施工存在明显“挤土效应”，对临近建筑物影响较大；抗水平力能力差。 地下水的影响：根据本报告4.3.1节，场地地下水对砼结构具微腐蚀性；对钢筋砼结构中的钢筋在长期浸水情况下具微腐蚀性，在干湿交潜带环境中具弱腐蚀性；按省标规范判定地下水对钢结构具弱腐蚀性。采用该桩型设计时应按省标《先张法预应力混凝土管桩基础技术规程》（DBJ13-86-2007）第5.3.3条及第5.3.4条规定执行。
施工条件及成桩可行性分析：场地较为平坦，交通方便，表层承载力满足桩机的正常施工要求。场地浅部存在少量填块石，中下部存在密实的圆砾及风化层内揭露有孤石或硬夹层等，施工预制桩遇上述情况一般无法或难以继续沉桩，表层少量块石可采用机械清除，下部遇密实砂层可引孔成桩，遇硬夹层或孤石可进行结构调整。
对周边环境的影响：打桩过程中存在的“挤土效应”，导致短期内孔隙水压力上升，使土体隆起并向侧向挤压，会对已打的工程桩产生挤压，使之产生偏移、上浮等现象。
存在的问题及相关建议：
a、浅部存在厚层淤泥层，预制桩的施工易造成该层饱和软土层产生侧向挤压、上涌，施工过程中应在桩群密集处，设置消荷减压孔，以消减挤土效应，避免对临近桩产生侧压、
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用。
对周边环境的影响：采用此桩型，产生一定的挤土效应和噪音、振动等，对场地周边有一定影响。
存在的问题及相关建议：
该桩型对地基土有一定的扰动，对残积土～全风化层而言比较不利于保持天然地基承载力，因而效率较低，且工期较长；其次，桩身质量不易控制，若采用锤击方式沉管，施工过程中的废气排放量大，施工噪音大，易污染环境，应采取切实可行的措施，保证桩基质量。主要从以下几点着手：
a、选择好施工队伍，正式施工前组织试钻确定合适的施工工艺与设备。
b、在地质条件允许的条件下，应尽量采用静压方式沉桩，若采用锤击方式沉桩，应加强施工管理，严格控制贯入度、拔管速度、气锤冲程等参数。
c、控制沉桩速度和合理地安排打桩顺序，本工程建议由四周向中间沉桩，桩群较密集处可实行跳打。
d、施工过程中应在桩群密集处，或与建（构）筑物距离较近处，宜合理布置打桩顺序，此外，设置消能减压孔，以消减部分超静孔隙水压力和减少挤土现象。
e、场地地下水位较浅，砂层（②-3、③-2、③-3）和其下风化岩层地下水具有承压性，冲孔桩进行混凝土浇灌时，需采取有效措施，以防混凝土受地下水影响产生离析而影响桩身质量。
f、地基土层软土厚度较大，易缩径，需采取有效措施，如控制拔管速度，以保证成桩质量。
?冲（钻）孔灌注桩：
优点：该桩型穿透能力强，为非挤土桩，能使桩较顺利进入持力层设计高程，同时桩径较大，可获得较高的单桩承载力。
缺点：施工质量难控制，常常因桩身长度、泥浆配比、泥浆循环工艺或地质条件原因导致桩底沉渣过厚、桩身缩径、夹泥、浇筑混凝土产生离析等问题，影响桩身承载力；其次是软硬不均或破碎岩层中冲击成孔易产生偏锤、卡锤等现象；另外该桩型施工速度慢，造价较高，且施工排放泥浆会对环境造成一定的污染。应选择施工经验丰富、管理先进的施工队伍施工。
地下水的影响：依上述4.4.2.1节分析，采用此桩型，应根据相关规范采取相应的防腐
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措施。此外，场地地下水位较浅，砂层（②-3、③-2、③-3）地下水具有承压性，易造成混凝土产生离析，影响桩身质量。
施工条件及成桩可行性分析：采用该桩型设计时应执行当地有关规定。对施工而言，场地较为平坦，场地与附近公路间已有临时便道连接，交通方便；场地地基土层承载力可满足大型施工机械进场。
依钻探揭露地质条件而言，沉桩至持力层基岩难度较小，但应注意控制桩身垂直度。 对周边环境的影响：采用此桩型，会产生一定的振动及噪音影响，场地处于郊区，振动及噪音的影响较小；施工排放的泥浆会对周边造成污染。
存在的问题及相关建议：桩身质量不易控制，桩长较大时孔底沉渣清理难度大，施工过程中的废浆排放量大，易污染环境且施工周期相对较长等问题，应采取切实可行的措施，保证桩基质量，主要从以下几点着手：
a、选择好施工队伍，正式施工前组织试钻确定合适的施工工艺与设备。
b、加强施工管理，严格控制泥浆比重、粘度、冲程（钻速）等参数，防止砂层及残积土等较好土层部位的塌孔，增加清孔难度。
c、场地浅部存在厚层软土，沉桩中容易因锤底形成局部负压区或因孔内水土压力不平衡造成缩径，建议控制落锤高度、沉桩速度，设置排气孔；另软土中沉桩垂直度较难控制，建议随时监测、及时矫正。
d、本工程成孔深度约在30~50m，建议选用反循环工艺进行清渣厚度，控制好清孔泥浆比重，并采用多点测定仪或专用测渣仪器测量孔底沉渣，沉渣厚度应满足：端承桩≤50mm，摩擦桩≤150mm。
e、施工过程中建议注意泥浆排放的处理，建议施工前作好规划，制定相应控制措施，避免随意排放，污染周边环境。
f、为发挥和利用桩基承载力，可进行孔底高压注浆处理。
g、场地地下水位较浅，砂层（②-3、③-2、③-3）和其下风化岩层地下水具有承压性，冲孔桩进行混凝土浇灌时，需采取有效措施，控制好套筒进入混凝土面的深度，套筒提升速度等参数，以防混凝土受地下水影响产生离析而影响桩身质量。
3）桩型方案建议及桩基承载力估算
拟建各建筑物基础桩型建议及承载力估算如下：
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高层建筑
a、建议采用预制方桩，边长450～500mm，桩端持力层为砂砾状强风化花岗岩，有效桩长普遍在25.0～30.0m，单桩竖向承载力特征值在2500～3000kN。
b、建议采用大直径沉管灌注桩，桩径采用700mm，桩端持力层为砂砾状强风化花岗岩，有效桩长普遍在25.0～30.0m，单桩竖向承载力特征值在2800～3000kN。
c、采用冲（钻）孔灌注桩，桩径选用φ1200mm，以中风化为持力层，有效桩长普遍在30-35m，单桩极限承载力达20000KN以上。
多层建筑
a、建议采用预制管桩，桩径选用φ500mm，桩端持力层为砂砾状强风化花岗岩，有效桩长普遍在25.0～30.0m，单桩竖向承载力特征值在2200～2500kN；也可以③-3圆砾层为桩端持力层，有效桩长普遍在12.0～15.0m，单桩竖向承载力特征值在1300～1500kN，但应进行软弱下卧层验算。
b、建议采用大直径沉管灌注桩，桩径采用700mm，桩端持力层为砂砾状强风化花岗岩，有效桩长普遍在25.0～30.0m，单桩竖向承载力特征值在2800～3000kN，也可以③-3圆砾层为桩端持力层，有效桩长普遍在12.0～15.0m，单桩竖向承载力特征值在1500～1700kN，但应进行软弱下卧层验算。
由于人工填土①杂填土系欠固结土层，尚未完成自重固结，②-2淤泥、②-4淤泥质土为软土，②-3中砂为液化砂土，当桩周土层产生的沉降超过基桩的沉降时，应考虑桩侧负摩阻力，桩基设计时应考虑负摩阻力的影响，液化砂层应进行液化折减，有关负摩阻力系数取值及液化折减系数情况见上表4-6；
4）桩基沉降分析
本地区及桩身测试资料表明，采用预制桩或沉管灌注桩，以砂砾状强风化花岗岩为桩端持力层，其桩基沉降量不超过30mm。
采用冲(钻)孔灌注桩，以中风化岩为桩端持力层，其桩身主要受沉渣厚度影响，采用反循环清渣工艺，沉渣清理干净的情况下，桩基沉降量不超过30mm，满足规范要求。
端持力层，c、采用预制方桩基础，边长450～500mm，以砂砾状强风化花岗岩为桩端持力层。
需要说明的是：因地下室底板以下存在较厚软土、可液化砂土层，高层、超高层建筑采用预制方桩基础型式时，应注意采取措施保证基础抗侧刚度，并注意严控地下室周边回填质量，以确保地下室周边嵌固，防止侧向力作用下产生的剪切破坏对基础结构产生重大影响。
多层建筑：a、采用预制管桩基础，桩径选用φ500mm，以圆砾或砂砾状强风化花岗岩为桩端持力层；b、采用大直径沉管灌注桩基础，桩径按700mm，以圆砾或砂砾状强风化花岗岩为桩端持力层。
4.5.4主楼和裙楼连接处理
由于场地设一层地下室，且地下室为一整体结构，由于上部荷载差异大，基础沉降存在差异，故建议主楼与裙楼交接部位应设置后浇带处理，避免沉降不均匀产生地下室底板开裂，渗水等灾害发生，关于地下室的抗浮设计详见“4.6”节。
4.6基坑工程分析评价
1）基坑概况、周边环境条件及基坑工程安全等级
拟建项目设一层整体地下室，地下室大致呈不规则形，长约340m，宽约150m，占地面积约32520.0m2。根据场地周边地形地貌，考虑到地下室底板及垫层厚度等因素，一层地下室范围基坑实际挖深约2.80～4.40m，基底主要为淤泥层，基坑侧壁主要为人工填土及粉质粘土、淤泥、淤泥质土层，在基坑周边1～3倍挖深范围无重要建（构）筑物分布，基坑支护结构失效、土体过大变形对基坑周边环境或主体结构施工安全的影响严重，按《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）第3.1.3条、《岩土工程勘察规范》（DBJ13-84-2006）表5.4.1判定，拟建项目基坑工程安全等级为二级。
2）基坑边坡局部、整体稳定性、坑底隆起稳定性及渗透变形分析
由于场地基坑侧壁主要为人工填土、粉质粘土、淤泥、淤泥质土层，坑底基本为淤泥层，且地下水位基本位于开挖面以上，未采取支护型式的情况下，基坑开挖后基坑侧壁土层可能会产生垮塌或滑移现象。
根据拟建场地地质条件，基坑底面以下分布的地下水主要为承压水，在场地内选择部分不利条件的勘探孔，依照《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012）进行计算，得稳定性数0.8～1.1，属不稳定，应采取相应措施，适当降低承压水水头。
场地地下室开挖后，基底土层基本为淤泥层，局部范围可能产生坑底隆起，在保证支护体系有效锚固深度进入中硬及以下地层一定深度条件下，隆起量一般不超过20mm。建议设
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4.5.3基础方案选型
高层建筑：a、采用大直径沉管灌注桩基础，桩径按700mm，以砂砾状强风化花岗岩为桩端持力层；b、采用冲（钻）孔灌注桩，桩径选用φ1200mm，以碎块状强风化或中风化为桩
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计时进行基坑底抗隆起稳定性验算。
3）基坑开挖支护方案
拟建基坑地质模型参照1-1’、4-4’、12-12’、13-13’、20-20’、22-22’剖面。
本工程基坑一层地下室范围开挖深度约2.80～4.40m，侧壁土层为人工填土、粉质粘土、淤泥层。基坑开挖时，可采用水泥土搅拌桩形成重力式挡墙结合顶部放坡进行支护，或采用钢板桩悬挑结合顶部放坡支护，必要时采用排桩悬挑支护。
基坑开挖应加强对坡面的保护，建议采用挂钢丝网、抹5~7cm厚水泥砂浆层进行护面处理。同时应做好坡底、坡体排水及坡顶截水工作，坑内降排水措施可采用明排，同时应预留部分疏干井。
基坑开挖及基础施工过程禁止在坑边及附近堆载，基坑开挖对临近工程有一定影响，应加强对邻近建筑物、道路及基坑边坡的监测，以便发现问题能及时预测，并采取相应处理措施。
基坑支护的设计、施工和监测应满足《建筑基坑支护技术规程》的要求。 4）地下构筑物抗浮设计及防水措施
根据场地的水文地质条件、周边道路标高及场地设计标高，场地标高在回填整平后将升高约3.0m，结合漳州地区的工程经验，并考虑到后期场地回填整平后水位上升及肥槽渗水等因素，场地基坑抗浮水位标高建议按地下室边界线外侧整平标高以下0.50m取值。
由于拟建地下室埋藏较深，基底位于地下水位之下，基础将受到地下水的浮托作用，基坑应进行抗浮验算，若浮力大于上部结构（按最不利荷载组合）荷载，需设置抗拔锚杆或抗拔桩，其设计参数采用表4-6所列参数，基坑应按GB50208-2002标准的相关要求采取防水措施，基坑施工中基坑排水工作应到上部结构自重大于地下水浮力时才可终止。
5）土层回弹隆起判别
本场地各基坑开挖导致地下水位降幅约1.0～1.5m，基坑侧壁土层以填土、粉质粘土、淤泥为主，降水产生的地表变形有限，根据地区工程经验，预计基坑降水引起的最大地面沉降量约15mm左右，地下水的降低对周边建筑有一定的影响，必要时应设置长期水位观测井，并采取适当的回灌井，控制因地下水位的持续下降引起地面过大下沉而造成临近建筑变形破坏。
根据地层条件和基坑工程特点，结合地区工程经验，预计坑底回弹量不超过20mm。
5基础设计与施工注意事项
?由于场地内持力层坡度局部变化较大，力学性质和变形特征等存在较大差异，建议先对各拟建物基础进行沉降变形验算，并考虑地基-基础-上部结构的协同作用进行分析计算。地下室底板设计除应满足抗浮设计要求外，尚应考虑上部荷载的不均匀性引起的不均匀沉降，建议在建筑物荷载差异较大部位、以及有无上部结构的过渡地段、不同基础型式的过渡段和长度超过变形控制要求的，均应设置变形缝，并以后浇带方式进行处理。
?场地中③-2圆砾层属密实，采用预制桩或大直径沉管灌注桩，桩端以砂砾状强风化花岗岩为持力层时，恐无法顺利沉桩，建议采用钻孔或冲孔进行引孔后可顺利沉桩。中下部在风化岩层中存在孤石，亦对沉桩有一定的影响。。
?采用灌注桩时，由于桩周存在欠固结土和浸水易软化崩解的风化岩层，易造成孔壁坍塌，软土层易造成缩径，为确保成孔和水下混凝土浇筑质量，建议采取以下措施控制缩径、离析、垮孔及孔底沉渣等现象：a)水下灌注混凝土必须具备良好的和易性，配合比应通过试验确定，水泥用量及含砂率宜在相关规范允许范围内；b)浇筑前宜先安置导管，开始浇筑时导管底部与孔底应保持一定距离，应有足够的混凝土储备量，导管应埋入混凝土一定深度，严禁将导管提出混凝土灌注面，并应控制拔管速度；c)对施工产生的泥浆应合理储存和转运，避免污染环境，做到文明施工。
?由于基坑侧壁地基土层自稳性较差，基坑施工期间应加强沉降和水平位移观测，发现异常应立即停止坑内作业，分析原因并采取有效应对措施后方可继续施工。
?场地范围风化岩层中局部存在中风化孤石，对预制桩或大直径沉管灌注桩有一定的影响，故采用预制桩时，压桩过程中应密切注意压力变化，防止桩身损坏。
?②-2淤泥、②-4淤泥质土层的负摩阻力系数对挤土桩取0.25，对非挤土桩取0.15；②-3中砂为饱和液化砂层，根据计算②-3中砂层λN在0.24～0.99，平均0.64，λN＞0.60～0.80，对于深度ds≤10m，其液化折减系数取1/3，对于深度10＜ds≤20m，其液化折减系数取2/3。
6结论与建议
?本场地及周边无活动断裂穿过，未见滑坡、崩塌、泥石流等不良地质作用；地基中除在风化层中见有风化残留体或孤石外未发现埋藏的河道、沟浜、墓穴等其它不利埋藏物，场地属于相对稳定地块。拟建场地分布有一定厚度人工填土层及厚层软土层，下伏存在轻微液化砂土，属对建筑抗震不利地段，场地工程建设适宜性较差，在对上部软弱土层采取工程处理措施或采用桩基础时，场地可进行拟建工程的建设。
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?场地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.15g，设计地震分组为第一组。拟建1#、2#、8#～12#、15#～23#及25#楼幼儿园场地类别属Ⅱ类，设计特征周期为0.35s；3#楼～7#楼、13#楼、14#楼、24#楼场地类别属Ⅲ类，设计特征周期为0.45s。
?场地地下水对砼结构具微腐蚀性；对钢筋砼结构中的钢筋在长期浸水情况下具微腐蚀性，在干湿交潜带环境中具弱腐蚀性；依据省标《岩土工程勘察规范》（DBJ13-84-2006）表12.8.6条判定地下水对钢结构具弱腐蚀性。地下水位以上场地土对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性，对钢结构具微腐蚀性。地下水及地下水位以上场地土对建筑材料腐蚀的防护应按现行国家标准《工业建筑防腐蚀设计规范》（GB50046-2008）的规定执行。
?拟建建筑物基础型式建议如下：
高层建筑：a、采用大直径沉管灌注桩基础，桩径按700mm，以砂砾状强风化花岗岩为桩端持力层；b、采用冲（钻）孔灌注桩，桩径选用φ1200mm，以碎块状强风化或中风化为桩端持力层，c、采用预制方桩基础，边长450～500mm，以砂砾状强风化花岗岩为桩端持力层。
多层建筑：a、采用预制管桩基础，桩径选用φ500mm，以圆砾或砂砾状强风化花岗岩为桩端持力层；b、采用大直径沉管灌注桩基础，桩径按700mm，以圆砾或砂砾状强风化花岗岩为桩端持力层。
业主与设计单位也可从技术、经济、工期对环境影响程度及其采取的保障措施等方面综合比选，进一步综合论证，确定基础方案。
?当采用桩基方案设计时，所需岩土计算参数可按本报告书表4-5与表4-6所列相关参数采用，高层建筑单桩承载力应通过现场静载荷试验确定，单桩水平承载力及单桩抗拔承载力特征值应分别通过现场水平载荷试验和单桩竖向抗拔载荷试验确定；多层 可根据现场原位测试结果结合地区经验确定；桩基施工前应通知各有关单位进行试桩，以便确定其适应性及正式成桩所需参数；桩基础进行水下灌注时，需采取有效措施，防止混凝土受地下水影响产生离析而影响桩身质量。桩基施工结束后应按《建筑桩基检测技术规范》（JGJ106-2003）或《地基处理技术规范》（JGJ79-2002）的相关要求进行检测与验收工作。
?基坑工程安全等级为二级，由于本工程基坑开挖深度不大、基坑呈不规则形，基坑侧壁及坑底存在软弱土层淤泥层，在未采取有效支护形式的情况下基坑稳定性差，建议进行专门的基坑设计，基坑侧壁支护型式初步可参照4.6节建议方案，抗浮设计水位建议：按地下
室边界线外侧整平标高以下0.50m取值。基础设计时应进行抗浮验算，若浮力大于结构自重，可采用抗浮锚杆或抗浮桩。基坑施工应加强边坡土体的应力、应变检测和变形观测，发现异常应立即停止施工，及时通知有关单位进行分析并采取相应措施后方可继续施工。
?场地人工填土层及淤泥质土层均未完成自重固结，未经处理不宜作为拟建物天然地基基础持力层，作为桩基侧阻力层时，应考虑其负摩阻力影响；残积土、风化岩均具浸水易软化、强度降低的特性，当作为天然地基时应避免浸泡扰动，并及时浇筑垫层进行封底，作为灌注桩桩侧土层时遇水易坍塌，应采用泥浆护壁。
?建议在建筑物荷载差异较大部位的连接处，以及有无上部结构和不同基础型式的过渡地段设置变形缝，并以后浇带方式处理。
?本次勘察期间在场地内未发现地下管线分布，但场地周边发现有地下管线分布，建议业主进一步向相关单位确认，场区内是否存在其它地下管线分布，并收集相关资料并及时提供给设计及施工单位，以便设计及施工时采取相应处理措施。
?基础施工中若发现岩土条件与勘察报告变化较大时，应提请各相关单位进行研究，必要时进行施工勘察。
⑴勘察中局部持力层层顶面坡度超过10%，按《福建省建筑工程施工图文件设计深度及
总说明要求》（建筑工程勘察部份）的有关条文，为进一步查明岩面变化坡度，可在基础施工中根据设计需要进行施工勘察。
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