附：压裂设计、压裂总结归档格式要求
一、封面格式
扉页格式
二、评审（验收）意见书（三号黑体）
评审意见书内容应用小四号宋体，行间距固定值20磅排版。
三、目录（三号黑体）
内容用小四号宋体，行间距固定值20磅排版，每低一级目录缩进1个汉字。
四、正文插图、插表编号
正文中的插图、插表编号一律用阿拉伯数字依序编码，其标注形式一般为：图 l、图2；表1、表2等。如插图、插表较多可按章分别编号，其标注形式为“章顺序号-图、表顺序号”,如：图2-3为第二章第3号图；表3-2为第三章第2号表。插照要求等同于插图。
插图、表名为五号黑体。表名在表上方，居中；图名在图下方，居中。
五、版面及正文格式
文字报告页面设置为A4幅面，页边距上、下、左、右均为25 mm，页下角17.5 mm。
报告正文为小四号宋体，段前段后0磅，行间距固定值20磅，标准字符间距，首行缩进2汉字。
六、标题的排版设置
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第二篇：压裂设计
压裂设计
压裂设计
系 部 石油工程系 年级专业班 08油气开采
学生姓名 郭福奎 学 号 081395002011215 指导教师
压裂设计
摘要
压裂是施工的指导性文件，它根据地质条件和设备能力优选出经济可行的增产方案；对压裂层的正确认识，包括：油层特性、渗透性、岩石抗张强度等。以它们为基础，设计裂缝几何参数，确定压裂规模以及压裂液类型等，原则要求压裂井的有效期和稳产气长，达到最大产量和最大效率。
关键词：压裂、压裂液
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压裂设计
一、压裂设计的原则和方法
压裂设计的原则是最大限度的发挥油层潜能和裂缝的作用，是压裂后油气井
和注入井达到最佳状态，同时还要求压裂井的有效期和稳定期长。压裂设计的方法是根据油层特性和设备能力，以获取最大产量和经济效益为目标，在优选裂缝几何参数基础上，设计合适的加砂方案。
二、压裂技术
2.1合层压裂
2.1.1油管压裂
油管压裂就是压裂液自油管泵入油层。其特点是施工简单，且油管截面小、流
速大，其压裂液的 携带能力强，又不会增加液流阻力和设备负荷，降低了有效功率。
2.1.2 套管压裂
套管压裂液是井内不下入油管，从套管里直接泵入压裂液进行压裂。其特点是施工简单，可最大限度的降低管道摩阻，从而相应的提高了排量和降低了泵压，但携带能力差，一旦造成砂堵，无法进行循环解堵。
2.1.3 环形空间压裂
环形空间压裂是压裂液从套管和油管的 环形空间泵入油层。它与前两种方法相比，具有阻力损失小，适应抽油井不起泵压裂的特点，但流速低，携砂能力低。
2.1.4 油、套管同时进行压裂
油、套管同时进行压裂是在井里下入油管，压裂时油管接一台压裂车。施工
时，压裂液从油、套管同时泵入，支撑剂从套管加进。其特点是利用油管泵入的
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压裂设计
液体从油管谢出来时改变流向，可以防止支撑剂下沉，若一旦发生砂堵，进行反循环也比较方便。因此，这种压裂适宜于中深井压裂。
2.2 分层压裂
2.2.1 球堵法分层压裂
如果同时开采渗透率不同的多层，当压裂液泵入井里后，液体首先进入高渗层，一般 低渗层是压裂的目的层，这时就将若干赌球随液体泵入井中，赌球将高渗层的孔眼堵住，等 压力憋起即可将低渗层压开 。这种方法可在一口井中多次使用，一次施工可压开多层。对于射孔井，可用尼龙球，随压裂液进入井内并坐在高渗透层部位的炮眼上，以堵塞炮眼，即可将井内压力憋起，从而压开低渗透层的裂缝，此法可在一次压裂中多次重复使用，施工结束后，井底压力降低，堵球在压差的作用下，可以反排出来。
2.2.2 选择性压裂
在同一开发层系中，由于地质上的非均质性，也存再高渗和低渗层段的差别。在几米厚的油层中也存在高低渗透层的交互层，这种情况下就可使用这种方法，使压裂液导至低渗透层以便压开尚有生产潜力或未动的低渗透层。如大庆油田的几个内部油田曾广泛使用固体暂堵剂进行选择性压裂，获得好的效果，具体做法是在向井内挤入压裂液的同时混入暂堵剂因为液体首先被吸入高渗层，暂堵剂随即将高渗层部位起缝。 油溶性与水溶性的暂堵剂可分别用于油水井的选择性压裂上。使用选择性压裂的井最好具有一定的厚度，如4m以上，水平裂缝，这样易于控制裂缝产生的部位。如果地油水下层清楚，有可能堵住含水高渗层，压开含油低渗层。选择性压裂也可用于重复压裂上，利用小蜡球井层中裂缝堵住，在其它油层层部位压开新裂缝，以达到增产目的，如果不选用选择性压裂的方法，很可能使原裂缝延伸。采用这种方法也会见到一定的增产效果，但也有可能会造成大量出水而效果不好的情况。
2.2.3 限流法分层压裂
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压裂设计
在分层压裂中，桥塞与封隔器在分层上有效，但作业成本高，球堵法也可能因为井况原因无法使用，如套管外窜漏或因赌球破裂或损伤，使液体旁流失去封堵作用。限流法分层压裂适用于多层而各层之间的破裂压力有一定差别的井，该方法通过控制各层的射孔孔眼数及孔眼直径的方法，限制各层的吸水能力以及达到压开的目的。
2.2.4 封隔器卡分法分层压裂
这是使用较方便的分层方法。使用于压裂层渗透层差异不大，上下夹层具有一定的厚度，且射口层段套管完好无损的分层压裂井。常用水力扩张式封隔器或双水力扩张式封隔器分层选压。
2.2.5 填砂发分层压裂
这是一种自上而下的压裂方式，即自上而下的压一层、填一层砂，压完后冲砂投产。
2.3一次分压多层
2.3.1投球法压裂
它是利用水力扩张式封隔器将各个压裂层段封隔开，相邻两压裂层之间的封隔器可共用，目前这种方法一趟管柱可压四层。除最下一级喷砂器外，其余喷砂器都装相应规格的滑管。施工时，由上而下压裂。先压完最下面的一层后，从油管里投入钢球并加液压憋掉下数第二层喷砂器里的滑套，打开该喷砂器，同时关闭最下层喷砂器，压下数第二层。以此类推，自上而下压开各个层。投球法压裂工艺比较简单，但是压每一层时各级封隔器同时工作，在高压下封隔器容易产生疲劳，而且有层间窜通或压不易发现等缺点。
2.3.2 上提封隔器法压裂
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压裂设计
这种方法仅用两级封隔器，中间夹一个喷砂器，两封隔器之间卡距应根据各选
压层间距离预先配好。施工时用两封隔器卡住压裂层段，先压最下层，压完后上提到第二层，依次压完各层。此法岁可观察压窜显示，但压层段大小，夹层厚度不均时，选配封隔器卡距较困难，且施工速度慢。所以，此法仅适用于选压层段均匀、层较少的井。
2.3.3滑套压裂
目前较好的一次分压多层的方法是滑套封隔器压裂法。该法使用带滑套的封隔
器、带滑套的喷嘴以及特殊接箍，施工一次可以分压四个层段，它的优点是封隔器在高压下并不同时工作，只有被压层位上下两个封隔器工作，延长了封隔器的使用寿命，并且对层间串通和封隔器的不密封性易发现，及时避免砂卡事故的发生。
2.3.4深层压裂
深井压裂时管路长、水力损失大，而且压裂液具有悬浮性能好，而且对支撑
剂在强度、密度、形状及耐酸碱性等方面都比中深井有更高的要求。一般用陶粒来作为深井压裂的支撑剂。
2.4 压裂液类型
稠化水压裂液，水基冻胶压裂液，水包油压裂液，水基泡沫压裂液，稠
化水包油压裂液
2.4.1 稠化水压裂液 稠化水压裂液是以水为溶剂或分散介质将稠化剂溶于水中配成。常用的
稠化剂主要是水溶性聚合物，如合成高分子（HPAM），改性天然高分子，生物高分子（黄包胶），配制稠化水压裂液时可以利用协同效应。这种压裂液比活性压裂液粘度有所提高，携砂能力强，降滤失性好，主要用于低温、浅井和低沙比的小型压裂。
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压裂设计
2.4.2 水基冻胶压裂液 水基冻胶压裂液用交联剂将溶于水的稠化剂高分子进行不完全交联，
使具有线性结构的高分子水溶液变成线型和网状体型结构混存的高分子水 冻胶，其主要添加剂有稠化剂和交联剂。
稠化剂：稠化剂是水基冻胶压裂液的主体，用以提高水溶液的粘度，降低液体滤失，悬浮和携带支撑剂，常用的稠化剂有植物胶，纤维素及合成聚合物等。
交联剂：交联剂能与聚合物线型大分子链形成新的化学键，使其联结
成网状体型结构的化学剂，聚合物水溶液因交联作用形成冻胶。交联剂的选用由聚合物可交联的官能团和聚合物水溶液的PH值决定。
2.4.3液活性水压裂
液活性水压裂是在水溶液中加入表面活性剂的低粘压裂液。这种压裂
液配制简单、成本低廉、粘度低滤失量大，但携砂能力弱，适用于浅井低沙量、低沙比的小型解堵压裂和煤层气井压裂。
2.5压裂的任务
压裂液是为造缝与携砂使用的液体，是水力压裂的关键组成部分。压裂液是一个总称，根据其在压裂过程中的任务不同可分为前置液、携砂液和顶替液。
前置液的作用是破裂地层并造成一定几何尺寸的裂缝以备后面的携砂液进
入，在温度较高的地层里，它还起到一定的降温作用。有时为了提高前置液的工作效率，在一部分前置液中加细砂(粒径0.105～0.147 mm，即140～100目；砂与液体的体积比，即砂比10%左右)，以堵塞地层中的微隙，减少液体的滤失。
携砂液的作用是将支撑剂带入裂缝中并将砂子放到预定位置上去。在压裂液的总量中，这部分占的比重较大。携砂液和其它压裂液一样，都有造缝及冷却地层的作用。
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压裂设计
顶替液的作用是打完携砂液后，用于将井筒中全部携砂液替入裂缝中。中间
顶替液用来将携砂液送到预定位置，并有预防砂卡的作用。
2.6 压裂液的优选
选择压裂液应考虑的五个技术因素是粘度、液体摩阻损失、滤失、返排及其与
储层岩石和流体的配伍性，另需考虑的两个因素是费用和来源。不同的压裂液保持导流能力的百分数是不同的。生物聚合物与泡沫压裂液对导流能力保持的效果最好，分别为95%和80%～90%，其次为聚合物乳化液(65%～85%)，而水基交联的羟丙基胍胶保持的效果最差(10%～15%)。在设计中，应根据具体情况选择使用满足压裂施工工艺要求的压裂液，尽可能减少地层损害，特别是对支撑裂缝的损害。对支持剂选择的最基本要求是要能得到高导流能力。国内常用的支撑剂有石英砂和陶粒，可按压裂设计要求选择。
2.7 压裂参数确定
2.7.1裂缝几何参数及产量预测
裂缝几何参数是影响压裂增产幅度的主要因素。油气井产能的预测是进行压
裂优化设计的基础。
2.7.2 油层破裂压力的计算
油层破裂压力是指油层被压开时的瞬间被压裂层位所受的压力。它取决于油
层深度、岩石强度、渗透率、油层原始发育情况及压裂所使用的液体性质等。它目前使用的经验公式: P破=B·H
P破—油层的破裂压力, Mpa
B —压裂油层中部深度, m
H —油层破裂压力梯度,Mpa／m
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压裂设计
2.7.3 压裂时排量的确定
要是压裂是形成的裂缝处于张开状态，就必须使压裂时的注入排量大于底层吸入量，要得到是底层张开裂缝的足够压差，首先应在设备许可的条件下，最大限度的提高排量；其次还可以采取降低压裂液的滤失性，缩小压裂井段的方法。
2.7.4 地面泵压的计算
确定地面泵压的目的是为了在满足裂缝需要的压力和排量的基础上，充分发挥设备的能力，减少设备的台数。地面泵压的估算公式:
P泵压=P井口=P破+P摩阻+P局损-P液柱
P泵压—地面泵压，MPa； P井口—井口压力，MPa；
P摩阻—压裂液在管柱内流动时的摩阻压力降，MPa；
P局损—井下工具对流体局部阻力损失，MPa； P液柱—井筒里液柱压力，MPa。
2.7.5 压裂车台数的确定
由压裂时的泵压与排量计算出所需要的总功率，然后用总功率除以压裂车的发动机功率，即可得到压裂车的台数。其计算公式：
Pp=P泵压= P泵压·Q∕η 1η 2η3 = 1∕η·P泵压 · Q
N=Pp∕P＇p
η——总效率，小数； η 1————发动机工作功率；0
η 2—————泵的上水效率，取60％～80％；
Q———— 压裂时泵的排量，m3∕s；
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压裂设计
η3————发动机工作时受海拔高度影响后的效率，％；
N—— 所需压裂车的台数。
P＇p—— 每台压裂车的发动机功率，W;
Pp——压裂时所需的总功率W;
2.7.6支撑剂用量的确定
支撑剂用量与压裂效果有直接关系，它主要取决于所形成裂缝的长度与宽度，还与油层情况、压裂次数、油井生产历史有关。由于目前对裂缝还无法实际测量，所以支撑剂用量只能从油层结构和物性、压裂次数、历史施工经验来估计。一般在压裂疏松油层时，其支撑剂用量越大；可以适当逐次增加支撑剂的用量，一边达到延伸裂缝或增加新裂缝的目的。合理的支撑剂用量应根据现场试验来确定，大约每米油层加入1.5～3m3
2.7.7含砂比的计算
含砂比是指单位体积压裂液内所含支撑剂的数量。含砂比的大小关系到砂粒在裂缝的分布方式，直接影响裂缝的导流能力。含砂比的确定，主要是根据支撑剂的直径、携砂液的性能、裂缝的滤失性及液体的流速而定。
含砂比的计算公式为：c= V砂∕Qt
3 c—含砂比（体积比），％； V砂—加砂的总体积，m
3Q—加砂时地面泵排量，m∕s t—加砂总时间，s。
2.7.8压裂液用量的计算
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压裂设计
压裂液用量是指前置液、携砂液、顶替液三部分液体的总和。压裂前正确估
计各部分液体的用量是十分重要的，施工准备时适当多备一些。前置液用量分试挤液量两部分，其数量等于充满地面管线、井筒级压开地层前所用液体之总和。因此，确定时应考虑液体的性质、地面的吸收能力及压裂方式等，大致用量为8～10m3.有的油田铵井筒体积的1.5～2倍来估算前置液。
公式为；W=V砂∕C
33W—携砂液用量，m; V砂—预计加砂体积，m；
C—含砂比，％。
顶替液用量一般为井筒容积的1.5～3倍。
压裂总用量=前置液用量＋顶替液用量＋携砂液用量＋附加液量。
2. 8 压裂几何参数模型
2.8.1 卡特模型
卡特提出：在考虑液体滤失的情况下，如果裂缝宽度已知，则可求出水平裂
缝半径和垂直裂缝长度。基本假设如下：
（1）裂缝是等宽的
（2）压裂液从缝壁面垂直且线性的渗入地层。
（3）缝壁上某点的滤失速度取决于此点暴露于液体中的时间。
（4）缝壁上各点的速度函数是相同的。
（5）缝壁内各点压力相等，等于井底延伸压力。
2.8.2 PNK模型
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压裂设计
PNK模型是由Perkins、Kern和Nordgren三人提出的，它是目前应用较多的计算裂缝几何参数的二维设计模型，基本设计如下：
（1）岩石是弹性、脆性材料，当作用在岩石上的张应力大于某个极限值以后，岩石张
开破裂。
（2）缝高在整个缝长方向上不变，即在上下层受阻；造缝段全部射孔，一开始就压开
整个地层。
（3）裂缝断面为椭圆形，最大缝宽在裂缝中部。
（4）缝里流体流动为层流。
（5）缝端部压力等于垂直裂缝壁面的总应力。
（6）不考虑压裂液失于地层。
2.8.3 KGD模型
KGD模型是常用的二维设计模型之一，裂缝高度一定，沿垂直方向的扩展，
他的假设条件为：
（1）地层均质，各项同性。
（2）线弹性应力—应变。
（3）裂缝内为层流，考虑滤失。
（4）缝宽截面为矩形，侧向为椭圆形。
2.8.3.径向裂缝扩展模型
PKN、KGD模型是假定水平应力小于垂向应力，缝宽高度一定，裂缝沿垂
直方向扩展。当垂直应力比水平应力小时，将导致裂缝沿水平或倾斜方向扩展，
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压裂设计
这就产下了径向裂缝模型。
2.8.4拟维模型和全三维模型
全三维模型假设缝高随注入量的增加而变化，并且考虑了液体的垂向流动分量。拟三维模型具有全三维模型的特征，但假设缝长大于缝高，并且计算量较少。
2.8.5 压裂施工中的任务 定位置，并压裂液是为造缝与携砂使用的液体，是水力压裂的关键组成部分。压裂液是一个总称，根据其在压裂过程中的任务不同可分为前置液、携砂液和顶替液。
前置液的作用是破裂地层并造成一定几何尺寸的裂缝以备后面的携砂液进
入，在温度较高的地层里，它还起到一定的降温作用。有时为了提高前置液的工作效率，在一部分前置液中加细砂(粒径0.105～0.147 mm，即140～100目；砂与液体的体积比，即砂比10%左右)，以堵塞地层中的微隙，减少液体的滤失。
携砂液的作用是将支撑剂带入裂缝中并将砂子放到预定位置上去。在压裂液的总量中，这部分占的比重较大。携砂液和其它压裂液一样，都有造缝及冷却地层的作用。
顶替液的作用是打完携砂液后，用于将井筒中全部携砂液替入裂缝中。中间顶替液用来将携砂液送到预有预防砂卡的作用。
2.8.6压裂的优选
选择压裂液应考虑的五个技术因素是粘度、液体摩阻损失、滤失、返排及其与储层岩石和流体的配伍性，另需考虑的两个因素是费用和来源。不同的压裂液保持导流能力的百分数是不同的。生物聚合物与泡沫压裂液对导流能力保持的效果最好，分别为95%和80%～90%，其次为聚合物乳化液(65%～85%)，而水基交联的羟丙基胍胶保持的效果最差(10%～15%)。在设计中，应根据具体情况选择使用满足压裂
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压裂设计
施工工艺要求的压裂液，尽可能减少地层损害，特别是对支撑裂缝的损害。对支持剂选择的最基本要求是要能得到高导流能力。国内常用的支撑剂有石英砂和陶粒，可按压裂设计要求选择。
三.压裂液
3.1 压裂液配置及性能要求 水基压裂液主要是用水溶胀性聚合物作为成胶剂，制成能悬浮支撑剂的稠化溶液，具有粘度高、摩阻低及悬砂能力强的优点，但热稳定性和机械剪切稳定性较差。为了克服这一缺点，又发展了交链压裂液和延迟交链压裂液。 3.2 水基压裂液的类型：稠化水压裂液，水基冻胶压裂液，水包油压裂液
水基泡沫压裂液，稠化水包油压裂液
3.2.1稠化水压裂液 稠化水压裂液是以水为溶剂或分散介质将稠化剂溶于水中配成。常用的稠化剂主要是水溶性聚合物，如合成高分子（HPAM），改性天然高分子，生物高分子（黄包胶），配制稠化水压裂液时可以利用协同效应。这种压裂液比活性压裂液粘度有所提高，携砂能力强，降滤失性好，主要用于低温、浅井和低沙比的小型压裂。
3.2.2 水基冻胶压裂液
水基冻胶压裂液用交联剂将溶于水的稠化剂高分子进行不完全交联，使具有线性结构的高分子水溶液变成线型和网状体型结构混存的高分子水冻胶，其主要添加剂有稠化剂和交联剂。
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压裂设计
稠化剂：稠化剂是水基冻胶压裂液的主体，用以提高水溶液的粘度，降低液体滤失，悬浮和携带支撑剂，常用的稠化剂有植物胶，纤维素及合成聚合物等。 交联剂：交联剂能与聚合物线型大分子链形成新的化学键，使其联结成网状体型结构的化学剂，聚合物水溶液因交联作用形成冻胶。交联剂的选用由聚合物可交联的官能团和聚合物水溶液的PH值决定。
3.3. 水基压裂液的性能要求
对于占总液量绝大多数的前置液及携砂液，必须具备如下的性能要求：
3.3.1 滤失少 压裂液的滤失性主要取决于它的粘度与造壁性，粘度高则滤失少。
在压裂中添加防滤失剂，能改善造壁性并大大减少滤失量。
3.3.2 悬砂能力强 压裂液的悬砂能力主要取决于粘度，压裂液只要有足够高的
粘，砂子即可完全悬浮，这对砂子在缝中分布是非常有利的。
3.3.3 摩阻低 压裂液在管道中的摩阻愈小则在设备功率一定的条件下，利用造缝
的有效功率愈大。摩阻过高不仅降低了有效功率的利用，而且由于井口压力过高，排量降低。
3.3.4 稳定性 压裂液应具有热稳定性，不能由于温度的升高而使粘度有较大的降
低；液体还应有抗机械剪切的稳定性，不因流速的增加而发生大幅度的降解。
3.3.5 配伍性 压裂液进入地层后与各种岩石矿物及流体相接触，不应产生不利于油
气渗滤的物理—化学反应。
3.3.6 低残渣 要尽量降低压裂液中水不溶物的数量，以免降低岩石及填砂裂缝的渗
透率。
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3.3.7 易反排 施工结束后大部分注入液体反排出井外，排液愈完全，效果愈好。
3.3.8 货源广， 便于配制，价钱便宜
3.4 压裂现场技术
（1）设备摆放 （2）高低压管汇的安装 （3）施工前明确要求
（4）压裂泵车排液及地面试压（5）清洗炮眼
四、压裂液的发展前景
4.1 新型高效水基压裂液技术 新型高效水基压裂液适合40℃—160℃不同储层温度下高效水基压裂液体系的研究、主要添加剂研究、性能评价及现场应用.该水基压裂液中的有机硼交联剂是在特定的工艺条件下和催化剂的作用下由硼酸盐与复合络合剂化合反应形成的一种新型络合物,其特点是:100℃以上自动破胶,无需添加破胶剂即可彻底破胶,延迟交联与耐温性不依赖于高pH值.研究了新型羟丙基胍胶的合成工艺.本文比较详细地介绍了压裂液的性能,该压裂液是用新型改性胍胶与有机硼OB-99进行交联,延缓交联时间长达6min,彻底解决了压裂施工的高粘度与高摩阻之间的矛盾,在较低的,pH值(大约10左右)下就具有较高的耐温性(135℃以上),减小了高pH值使用有机硼压裂液对地层的伤害性.该压裂液体系在中原油田现场应用130多井次,特别是文23气田与低渗、强水敏气藏的户部寨地区今后上半年应用了8井次,施工成功率为100﹪,取得了单井日增2.7×104 m3以上的良好效果.
4.2 低聚物线形胶压裂工艺技术
以硼砂或有机硼交联的瓜胶类压裂液体系目前已广泛应用于国内外各大油田，但植物胶存在着水不溶物高，破胶液残渣大等缺点，从而对添砂裂缝的导流能力有很大伤害，影响油气井的产量。国内几大瓜胶供应商虽然对瓜胶进行改性用以降低
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压裂设计
水不溶物，部分型号的产品在水不溶物指标上甚至远远超出了行业标准的一级品指标。然而瓜胶类产品在水不溶物含量降低的同时，其相同的条件下的基液粘度和耐温性能也随之降低，无法保证高温深井压裂施工要求。
4.3 油田采油压裂液技术(甲叉基聚丙烯酰胺)
叉基聚丙烯酰胺是丙烯酰与亚甲基双同伴烯酰胺为主要原料共聚而成。是用作油田采油压裂液的主要材料。甲叉基聚丙烯酰胺具有适当粘度及良好的悬砂能力，在地层的高温下能保持一定的抗剪切粘度，在提高采用油率、保护油层、粘温性和性剪切稳定性等方面，均优于植物胶及其他压袭液。目前长庆油田、中原油田已经采用，其他油田如辽河、南阳、江议、任丘、胜利等油田都在积极准备和尝试。所以甲叉基聚丙烯酰胺是适合我国国情的先进压裂材料，它的需要量正在稳步上升，前景宽广。
4.4 洁压裂液技术 目前已在胜利、大港、华北、河南等油田的数十口井推广应用，增油效果良好。专家认为，这为低渗油藏的有效合理开采提供了有力的技术支撑。为减少压裂液对地层和裂缝的伤害，改善低渗透油藏的压裂改造效果奠定了基础，整体达到国际先进水平。 随着油田开发向深层、超低渗领域的不断发展，一些问题也逐步暴露出来，主要表现为：返排率低，容易造成油层伤害，严重影响裂缝的导流能力；降解效果差，伤害和降低裂缝的渗透率，导致孔隙介质的流动性能大大下降；与地层不配伍，压裂液与高矿化度的地层水产生沉淀作用，或者是黏土成分在压裂液作用下出现膨胀运移、堵塞孔隙，造成地层基质渗透率和裂缝导流能力降低。因此，在水力压裂改造中，要避免或减少压裂液对裂缝导流能力的不利影响，确保压裂施工的效果，迫切需要开发一种能够克服上述缺陷、适应性更强的新型压裂液体系。
4.5 清洁能源煤层气增产压裂液技术
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压裂设计
针对低碳清洁能源-煤层天然气的开发中的上下游产业链延伸，使用环保型增产节能材料及技术工艺服务。煤层天燃气做为一种主要城市用低碳清洁能源，是我国重点发展的项目，本项目就是为提高特种低渗透气藏采出气产量，高效排出地藏岩石中和套管中的水，油，颗粒，并具有缓蚀作用的基于天然产物的压裂液。比现有国内材料增加气产量50%以上，同时降低对采气设备金属腐蚀95%以上。系列配套技术还包括采出水的处理，如绿色环保缓蚀剂。还包括有工程技术服务如计算机模拟预测，工程设计等。
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压裂设计
结论
（1）目前胜利油田存在很多停产井及低产井这些井中有很大一部分是钻井、作业及油
井正常生产时污染及堵塞井 ,也有一些是低渗透井 ,针对这些情况 ,采用高能气体压裂可以在成本较低的情况下恢复或提高油井产量。
（2）高能气体压裂是继水力压裂之后又一新的增产增注工艺技术 ,是提高油田开发水
平及经济效益的有效途径。
（3）高能气体压裂适用于中、高渗透污染油藏 ,比较适用于中低渗透裂缝较发育的灰
岩、砂岩油藏 ,而对于岩性致密油藏或泥质过多的油藏不太适用。
（4）高能气体压裂适用于注水井增注。
（5）选井选层是保证各项工艺技术成功实施的基础。
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