技巧及问题总结
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1 PKPM
目录
1. PKPM中主梁与次梁的区别…………………………..….3
2.PKPM结构设计使用心得…………………..…………..….5
3.PKPM程序学习的一些体会………………………………..6
4.参加pkpm学习班的笔记…………………………………14
5.PKPM公司论坛精华帖………………………….………..17
6.PK/PM 问答……………………………………………...…32
7. PKPM新规范版本变化笔记. …………………………...42
8.运用PKPM软件进行无梁楼盖结构的设计??????48
9.TAT计算模型的合理简化………………………………..49
10.pkpm新天地三期咨询台答问摘编?????????51
11.多层框架电算结果的人工调整??????????54
12.建筑结构(SATWE)的总信息……………………………55
13. PKPM参数问题…………………………………………60
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一. PKPM中主梁与次梁的区别
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--次梁在PMCAD主菜单1和主菜单2不同输入方法的比较分析
次梁 可在PMCAD主菜单1中和其它主梁一起输入，程序上称为“按主梁输入的次梁”，也可在PMCAD主菜2的“次梁布置”菜单中输入，此时不论在矩形或非矩形房间内均可输入次梁，但只能以房间为单元输入，输入方式不如在PMCAD主菜单1中方便。
次梁在主菜单1输入时，梁的相交处会形成大量无柱联接节点，节点又把一跨梁分成一段段的小梁，因此整个平面的梁根数和节点数会增加很多。因为划分房间单元是按梁进行的，因此整个平面的房间碎小，数量众多。
次梁在主菜单2输入时，次梁端点不形成节点，不切分主梁，次梁的单元是房间两支承点之间的梁段，次梁与次梁之间也不形成节点，这时可避免形成过多的无柱节点，整个平面的主梁根数和节点数大大减少，房间数量也大大减少。因此，当工程规模较大而节点，杆件或房间数量可能超出程序允许范围时，把次梁放在主菜2输入可有效地、大幅度减少节点、杆件和房间的数量。
在主菜单1中输入次梁（简称当主梁输）和在主菜单2中输入的次梁（简称当次梁输）在程序处理上有很多不同点，计算和绘图结果也会不同。
1、导荷方式的不同
作用于楼板上的恒活荷是以房间为单元传导的，次梁当主梁输时，楼板荷载直接传导到同边的梁上。当次梁输时，该房间楼板荷载被次梁分隔成若干板块，楼板荷载先传导到次梁上，该房间上次梁如有互相交叉，再对次梁作交叉梁系分析（交叉梁系仅限于本房间范围），程序假定次梁简支于房间周边，最后得出每次梁的支座反力，房间周边梁将得到由次梁围成板块传来的线荷载和次梁集中力。
两种导荷方式的结构总荷载应相同，但平面局部会有差异。
2、结构计算模式的不同
在PM主菜单1中输的次梁将由SATWE、TAT进行空间整体计算，次梁和主梁一起完成各层平面的交叉梁系计算分析，其它要特征是次梁交在主梁的支座是弹性支座，有竖向位移。有时，主梁和次梁之间是互为支座的关系。
在PM主菜单2输入的次梁按连续梁的二维计算模式计算。计算时，次梁铰接于主梁支座，其端跨一定铰支，中间跨连续。其各支座均无竖向位移。
3、梁的交点连接性质的不同
按主梁输的次梁与主梁为刚接连接，之间不仅传递竖向力，还传递弯矩和扭矩。特别是端跨处的次梁和主梁间这种固端连接的影响更大。当然用户可对这种程序隐含的连接方式人工干预指定为铰接端。
PM主菜2输的次梁和主梁的连接方式是铰接于主梁支座，其节点只传递竖向力，不传递弯矩和扭矩。对于其端跨计算支座弯距一定为0。
4、梁支座负弯矩调幅的不同
在SATWE、TAT计算时对PM主菜单1中输的次梁均隐含设定为“不调幅梁”，此时用 3
户指定的梁支座弯矩调整系数仅对主梁起作用，对不调幅梁不起作用。如需对该梁调幅，则用户需在“特殊梁柱定义”菜单中将其改为“调幅梁”。
在PM主菜单2输入的次梁按连续梁计算，均可读取用户设定的调幅系数进行调幅（次梁也有不同的调幅值，如内力系数为1/11，1/14，1/16等，参考砼教材及其它资料）。
5、绘梁施工图前对梁的相交支座的支座修改
（1）在PM主菜单1当作主梁输入的次梁
经过三维程序计算后，程序不一定认定他是次梁。此时程序判定次梁的过程是：
对每个无柱节点需要判断为“支座”（用三角形表示）或“连通”（用园圈表示），该节点处于负弯矩区的为支座，为正弯矩区的为连通。
支座时，梁本身应为次梁，支座梁则为主梁。
连通时，连通节点两端的两跨梁将合并为一跨，成为主梁，节点上的另一方向梁成为次梁。
支座时，施工图上的梁下部钢筋在支座锚固长度仅为15倍钢筋直径。因处于负弯矩区而按非受拉锚固设计。
连通时，该节点两端的梁下钢筋必然在节点下连通，程序不会出现锚入支座节点，因为处于受拉区。
对处于端跨的次梁（支承在梁支座上），程序需将其判断为“悬挑梁”或是“端支承梁”。 当端跨梁下无正弯矩，全跨均作用负弯矩时，程序判定该端跨为挑梁，在该跨端部用园圈表示。反之，程序认定该跨为端支承梁，在该跨端部用三角支座表示。
对如上程序自动判定的支座状况，一般人工应做干预修改。在中间跨，把支座改为连通将合并梁跨，施工图设计偏于安全。一般不应将连通改为支座。对于交叉梁系，更应注意把有些支座改为连通，才能得到符合实际的施工图设计。
（2）在PM主菜单2输入的次梁：
其跨度、跨数都已确定，与在PM主菜单1输入的主梁相交处，其本身是次梁的性质不能修改，其支座处的梁肯定当作主梁处理，也就是说，对这种次梁，一般没有修改支座的问题。
6、三维空间程序的活荷载不利布置计算的不同
按主梁方式输入的次梁，将在层平面上形成大量的房间。SATWE、TAT的活荷不利布置计算是按每个房间逐个布置活载的过程，这时可能造成活荷不利 计算过于繁琐费时。
按次梁方式输入的次梁，层平面上形成的房间均为不考虑次梁划分的大房间，其活荷不利布置计算更快捷。
7、楼板配筋的不同
由于板底钢筋的配置是以房间为单元进行的，按主梁方式输入次梁的房间可能过多过密，此时作楼板配筋施工图时，一般不应采用“逐间布筋”或“自动布筋”的方式，因为这种方式的板底钢筋是细碎的小段筋。一般应采用“通长配筋”菜单将板底钢筋按不同范围拉通配置。
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二.PKPM结构设计使用心得
****以下为本人集多年PKPM使用心得所写，可能有不对之处，敬请原谅！如果你愿意把你的一些心得与大家共享，请告诉我。 要想PKPM没有错误，很难，最好的办法就是别用她。如果做结构设计，不太可能不用PKPM，所以，最好不做这行，做“三陪”比这行轻松。
1.在PM中如果有定义错层梁的话，如果错层高差太大，会导致TAT检查出现“有多余节点，必须删除”的错误。（若PM中定义错层梁，错层高差不能太大）
2.如果斜杆高度大于层高，可能会导致TAT数据检查出现“有水平支撑，无法计算”的错误。（斜杆高度不能大于层高）
3.如果定义的工作目录名太长，可能会导致一系列问题，例如：.T文件无法转换为.dwg文件。（工作目录名不能太长）
4.PKPM生成的.dwg文件字体是两边对齐，在\PKPM的安装目录\cfg\中有ET.lsp程序，可以在AUTOCAD中调用，将文字改为左对齐、右对齐，居中等格式。
5.在PKPM系统中，输入楼板厚度的唯一作用是计算楼板配筋，别无 5
他用。对于TAT或SATWE，因为已经假设了楼板在平面内无限刚，平面外刚度为零，楼板厚度对于刚度计算不起作用。所以大家使用TAT或SATWE时，应考虑该假定的合理性。
6.在PKPM.ini文件中定义了斜杆竖向约束作用，如果斜杆变形或应力较大，大家应慎重取值考虑。
7.关于错层，PKPM中，如果楼板相错500以上，一般要按错层考虑。错层时，应在PM中按两个标准层进行输入，TAT和SATWE会自动形成错层数据。如果按一层输入并考虑错层影响，应该在TAT或SATWE中，定义弹性节点等措施。
8.关于节点太近，如果在PKPM输入时，不进行轴线简化，在节点较多较密的情况下，程序会提示节点太密（小于150）。此时应进行轴线简化调整，使上下节点尽量对齐。哪怕相近节点不在同一层，也会对后面的计算产生影响。（节点不能太密[小于150] ，应进行轴线简化调整）
9.关于斜梁、斜杆及斜柱，PKPM中，斜柱、支撑均按斜杆考虑，斜梁和普通梁一样，承受弯矩而无剪力。
10、特殊梁、柱、支撑定义，采用异或方式，即原有属性再次定义则 6
取消原属性。举例：一下端铰接支撑要想定义为两端铰接，应该先再次定义下端铰接，此时上下端均为刚接，然后定义两端铰接。
11.TAT输出的构件内力正负号说明：TAT输出的构件内力，其正向的取值一般是遵循右手螺旋法则，但为了读取、识别的方便和需要，TAT在输出的内力作了如下处理：
（1）梁的右端弯矩加负号，则在识别梁正负弯矩时，上表面受拉为负弯矩、下表面受拉为正弯矩；
（2）柱、墙肢、支撑的下端轴力加负号，则在识别它们的正负轴力时，受拉为正轴力、受压为负轴力；
（3）柱、墙肢、支撑的上端弯矩加负号，则在识别它们的正负弯矩时，右边或上边受拉正弯矩、左边或下边受拉为负弯矩。？？？？？
*****非常不错，使用pkpm之前，应该对结构体系进行合理的简化，并非向建科院的人说得那样，完全按照实际情况输入，例如：目前坡屋面做的较多，斜梁如何输入这个问题就摆在面前，我的作法很简单，按照直梁输入。这一点我在3月24号上海pkpm研讨班上同建科院的人讨论过，他们也同意我得看法。程序毕竟是程序，并不是万能的，我们是用软件，而不是让软件牵着我们走，看法粗浅，大家一起探讨，共同提高
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三.PKPM程序学习的一些体会
学习时间：2003.2.25~2003.2.27
一、 PKPM的发展方向
●一个方面就是计算，它的方向就是集成化、通用化。
集成化大家都能感觉到，PKPM程序都是以PM程序所建数据为条件，以空间计算为核心，基础、后期的CAD出图都能采用前面的数据。所有这些都构成了程序集成化的雏形。程序的通用化主要表现在计算上，PKPM程序的计算程序由以前的平面计算（PK）---->三维空间杆件（TAT）---->空间有限元（SATWE）---->整体通用有限元程序（PMSAP）。能计算的结构类型有砖混、底框、钢筋混凝土结构、钢结构等。现在又在开发特种结构的计算程序：如高压塔架、巨型油罐等。在PM程序中就可以建立起这些结构的空间模型。当然现在的PKPM系列程序还不能计算。
●第二个方向就是开放计算参数的开关。
有很多参数以前都是放在程序的“黑匣子”里的，设计人员不能干预。程序放开这些参数有两个原因，首先就是要让设计人员真正的掌握工程的设计过程，能够尽可能的控制设计过程。其次就是要把一些关键的责任交由设计人员来负，程序只能起到设计工具的作用，不能代替设计。所以就需要我们的结构设计人员充分的理解程序的适用范围、条件和校对结果的合理性、可靠性。如《高层建筑混凝土结构技术规程》的5.1.16条要求“对结构分析软件的计算结果，应进行分析结果判断，确认其合理、有效后方可作为工程设计的依据”。
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二、空间计算程序部分
1、PKPM几个空间程序的不同（这是我们这次学习班一个学员提的问题） 现在，PKPM程序拥有的空间计算程序有三个，即TAT、SATWE、PMSAP
1）、TAT--它是一个空间杆件程序，对柱、墙、梁都是采用杆件模型来模拟的，特殊的就是剪力墙是采用薄壁柱原理来计算的，在它的单元刚度矩阵中多了一个翘曲自由度θ'，相应的力矩多了双力矩。因此，在用TAT程序计算框剪结构、剪力墙结构等含钢筋混凝土剪力墙的结构都要对剪力墙的洞口、节点做合理的简化，有点让实际工程来适应我们的计算程序的味道。作这种简化都是因为分析手段的局限所制（资料书的P129）。当然，在作结构方案时，对结构作这样的调整对建筑结构方案的简洁、合理有很大的好处。它的楼盖是作为平面内无限刚、平面外刚度为零的假设。在新版的TAT程序中，允许增设弹性节点，这种弹性节点允许在楼层平面内有相对位移，且能承担相应的水平力。增加了这种弹性节点来加大
TAT程序的适用范围，使得TAT程序可以计算空旷、错层结构。
2）、SATWE--空间组合结构有限元程序，与TAT的区别在于墙和楼板的模型不同。SATWE对剪力墙采用的是在壳元的基础上凝聚而成的墙元模型。采用墙元模型，在我们的工程建摸中，就不需要象TAT程序那样做那么多的简化，只需要按实际情况输入即可。对于楼盖，SATWE程序采用多种模式来模拟。有刚性楼板和弹性楼板两种。SATWE程序主要是在这两个方面与TAT程序不同。
3）、PMSAP---是一个结构分析通用程序。当然，它是偏向于建筑的，但它是一个发展方向。现在的比较著名的通用计算程序有：SAP84、SAP91、SAP2000、ANSYS、ETABS等程序，这些程序各有特长。
三.程序的参数及选择开关
1）、PMCAD中的参数
（1）总信息：
●结构体系、结构主材：主要是不同的结构体系有不同的调整参数。
●地下室层数：必须准确填写，主要有几个原因，风荷载、地震作用效应的计算必须要用到这个参数，有了这个参数，地下室以下的风荷载、水平地震效应就没有往下传，但竖向作用效应还是往下传递。地下室侧墙的计算也要用到。底部加强区也要用到这个参数。
●与基础相连接的下部楼层数：要说明的是除了PM荷载和最下层的荷载能传递到基础外，其他嵌固层的基脚内力现在的程序都不能传递到基础。
（2）、材料信息：其他与老的程序一样填法，就是钢筋采用了新规范的新符号。
（3）地震信息
●设计地震分组：就是老的抗震规范的近震、远震。按抗震规范的附录A选择即可。内江的三县两区都是第一组，6度区，设计基本地震加速度为0.05g。
●场地类别：程序是“场地土类型”，按《地基基础规范》的3.0.3条的4款，应该是“场地类 9
别”。《建筑抗震设计规范》的3.3.2、3.3.3条也是提的“建筑场地”，而不是“场地土”。一般的地质勘察报告要提出此参数的。
●?????计算震型个数：这个参数需要根据工程的实际情况来选择。对于一般工程，不少于9个。但如果是2层的结构，最多也就是6个，因为每层只有三个自由度，两层就是6个。对复杂、多塔、平面不规则的就要多选，一般要求“有效质量系数”大于90%就可以了，证明我们的震型数取够了。这个“有效质量系数”最先是美国的WILSON教授提出来的，并且将它用于著名的ETABS程序。
《高层建筑混凝土结构技术规程》的5.1.13-2条要求B级高度的建筑和复杂的高层建筑“抗震计算时，宜考虑平扭藕连计算结构的扭转效应，振型数不应小于15，对多塔楼结构的振型数不应少于塔数的9倍，且计算振型数应使振型参与质量不少于总质量的90%”
● ?????周期折减系数：这个参数是根据《高层建筑混凝土结构技术规程》的3.3.16条（强条）要求，按3.3.17条进行折减的。
框架：0.6~0.7
框剪：0.7~0.8
剪力墙：0.9~1.0
（4）风荷载信息：
修正后基本风压：根据《建筑结构荷载规范》的7.1.2条，对与高层、高耸以及对风荷载比较敏感的其他结构，基本风压应适当提高，并应由有关的结构设计规范具体规定。按《高层建筑混凝土结构技术规程》的3.2.2条，对与特别重要或对风荷载比较敏感的高层建筑，其基本风压应按100年重现期的风压值采用。按规范的解释，房屋高度大于60m的都是对风荷载比较敏感的高层建筑。
2）、TAT的参数及开关
（1）、用TAT程序计算建模应注意的几点：
●剪力墙必须要有洞口，不能形成封闭“口”字形。这样在构件截面上的剪力流才有进口和出口，否则，程序无法对构件进行计算。这是TAT程序对薄壁柱数学模型模拟的要求。 ●剪力墙内的洞口要求要上下对齐，且要有规律性。如果不这样，那么内力的传递将通过节点间刚域来传递，这与实际有时很大差别，引起很大的计算误差。且洞口布置不规律，计算结果具有很大的突变性。
（2）、参数：在PM参数中说过的就不在说了。
●柱的计算长度：程序中增加了一个选项“柱长度系数按混凝土土规范的7.3.11-3计算。以前老程序是按表7.3.11-1和表7.3.11-2采用的。7.3.11-3条是新规范新增的。“当水平荷载产生的弯矩设计值占总弯矩设计值的75%以上时，框架柱的计算长度 lo 可按公式7.3.11-1和公式7.3.11-2计算结果的较小者取值。
这是因为近年来对框架结构二阶效应的研究表明，竖向荷载在有侧移的框架中引起的P-△效应只增大有水平荷载在柱端截面中引起的弯矩 Mh，而原则上不增大由竖向荷载引起的弯矩 Mv。因此，框架柱柱端考虑二阶效应后的总弯矩应是：
M=Mh+ηs*Mv（1-1）
式中ηs为反映二阶效应增大Mh幅度的弯矩增大系数。但在传统的η——lo法中，是用η同时增大Mv和Mh的，即：
M=η（Mh+Mv）（1-2）
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因此，如果要使所求的总弯矩相等，那么必然有：
ηs>η
与ηs相应的lo也就必然比与η相应的lo取得大一点。
对于一般工程中的多层框架结构，（在 Mv/Mh为常见比例，即>1/3，框架节点的柱梁线刚度的比例也为常见值时）按规范表7.3.11-2的lo计算出的η再按1-2公式计算出的弯矩和按规范7.2.11-3条计算出的lo在按公式1-1算出的弯矩，两者差异不大。所以在一般多层框架，没有特殊的水平荷载和特殊的框架节点情况下，采用7.2.11-2和7.2.11-3计算的lo对计算结果没有大的影响。
但是，对于Mv/Mh<1/3或梁注线刚度相差较大的情况下，采用7.2.11-2条计算的lo对计算结果就很大的影响了，而且是偏于不安全的，所以在这种情况下就要求采用7.2.11-3计算。建议都采用7.2.11-3计算。
本来规范采用η——lo法就是不尽和理的，因此规范就在7.3.12条要求采用刚度折减法，这种方法也是国外通行的考虑二阶效应的计算方法，且也是准确的较为合理的计算方法，但遗憾的是这种方法在PKPM程序中还没有得到实现。
●竖向力计算信息：程序有四个选择
-----不计算竖向力：它的作用主要用于对水平荷载效应的观察和对比等。
-----一次性加载计算：主要用于多层结构，而且多层结构最好采用这种加载计算法。因为施工的层层找平对多层结构的竖向变位影响很小，所以不要采用模拟施工方法计算。
-----模拟施工方法1加载：就是按一般的模拟施工方法加载，对高层结构，一般都采用这种方法计算。但是对于“框剪结构”，采用这种方法计算在导给基础的内力中剪力墙下的内力特别大，使得其下面的基础难于设计。于是就有了下一种竖向荷载加载法。
------模拟施工方法2加载：这是在“模拟施工方法1”的基础上将竖向构件（柱、墙）的刚度增大10倍的情况下再进行结构的内力计算，也就是再按模拟施工方法1加载的情况下进行计算，主要适用于高层框-剪结构。采用这种方法计算出的传给基础的力比较均匀合理，可以避免墙的轴力远远大于柱的轴力的不和理情况。由于竖向构件的刚度放大，使得水平梁的两端的竖向位移差减少，从而其剪力减少，这样就削弱了楼面荷载因刚度不均而导致的内力重分配，所以这种方法更接近手工计算。
但是人为的扩大了竖向构件与水平构件的线刚度比的方法，所以它的计算方式值得探讨。所以，专家建议：在进行上部结构计算时采用“模拟施工方法1”；在基础计算时，用“模拟施工方法2”的计算结果。这样得出的基础结果比较合理。（高层建筑）
●?????是否考虑P-△效应：选择否，就按规范的7.3.11条计算柱的计算长度系数，如果选择“是”，则柱的计算长度系数为1，再按程序的计算方法来计算P-△效应。
●是否考虑梁柱重叠的影响：
---不考虑：对于普通的多层框架，一般都采用这种选择。
---考虑梁端弯矩折减：
M边=M中-Min（0.38*M中，B*V中/3）
---考虑梁端刚域的影响：
扣除梁梁端刚域后的梁计算长度为：
Lo=L-（Dbi+Dbj）
但计算荷载还是按节点间梁长来计算的。
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●水平力与整体坐标的夹角：
--- 主要用于有斜向抗水平力结构榀时填写，在0~90之间。改写后，风荷载要变化，主要是受风面积变化、风荷载作用的坐标变化；抗侧力结构榀的刚度变化引起地震力的变化，所以要重新进行数检。
●回填土对地下室的相对刚度：
--- 根据程序编制专家的解释，填3大概为70%~80%的嵌固，填5就是完全嵌固，填在楼层数前加“-”，表示在所填楼层完全嵌固。到底怎样的土填3或填5，完全取决于工程师的经验。
●是否考虑扭转藕连：
《高层建筑混凝土结构技术规程》的3.3.2-2条，“质量与刚度分布明显不对称、不均匀的结构，应计算双向水平地震作用下的扭转影响；其他情况，应计算单向水平地震作用下的扭转影响；”《建筑抗震设计规范》的5.1.1-3条，也与高规有相同的规定。
●地震设防烈度、设计地震分组、结构的抗震等级：
按结构的实际填入即可。
●竖向地震作用系数：程序取的是规范的计算值。
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》的3.3.14条，这个数值的来源有：
Fevk=avmaxGeq
Geq=0.75Ge
avmax=0.6amax
所以有：
Fevk=0.75*0.6amax*Ge
由于高规的3.3.14-3要求“宜乘以增大系数1.5”。
所以最后
Fevk=1.5*0.75*0.65amax*Ge
=0.73125amax*Ge
程序自动填入的就是“0.73125amax”，也是程序给出的隐含值。
●楼层最小地震剪力系数：
参见《高层建筑混凝土结构技术规程》的表3.3.13；地震规范的表5.2.5同。程序对算出的“楼层最小地震剪力系数”如果不满足规范的要求，将给出是否调整地震剪力的选择。根据规范组的解释，如果不满足，就应调整结构方案，直到达到规范的值为止，而不能简单的调大地震力。
●双向水平地震作用扭转效应选择：如果选择，地震力将增大很多，所以在选用的时候要慎重。
●5%的偶然偏心：这是《高层建筑混凝土结构技术规程》的要求，3.3.3条要求：“计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响”。计算双向地震作用时，可不考虑质量偶然偏心的影响。
●结构的阻尼比：按《高层建筑混凝土结构技术规程》的3.3.8条“除专门规定外，钢筋混凝 12
土高层建筑结构的阻尼比应取0.05”程序提供的参考值：钢结构：0.02；混合结构：0.03。这个阻尼值不但用于地震作用计算，也要用于风荷载的计算。
●水平、罕遇地震影响系数最大值：按《建筑抗震设计规范》的表5.1.4-1取。
●特征周期值：根据场地类别和地震分组按《建筑抗震设计规范》的表5.1.4-1选用。
在调整系数中，有以下的几个参数开关：
●0.2Qo（0.25Qo）调整：
这条是针对框架-剪力墙结构，主要要注意以下几点：
对于框架柱数量从下到上基本不变的规则建筑，Qo（Vo-规范表示）取得是“地震作用标准值的结构底部总剪力”。对于框架柱数量从下至上分段有规律的变化的结构，Qo（Vo-规范表示）取得是“每段最下一层的地震作用标准值的总剪力”对复杂结构框架的调整应专门研究框架剪力的调整方法。
框架剪力的调整必须满足规范规定的楼层“最小地震剪力系数（剪重比）”的前提下进行。 在设计过程中根据“计算结果”来确定调整层数。
●温度应力折减系数：程序一般推荐0.75或更低。《混凝土结构设计规范》的5.3.6条只是提出了原则性的要求。可以参见《水工砼结构设计规范》(DL/T 5057)
材料信息就按实际情况填写即可。
设计信息：
●分项系数和组合系数：一般工程都采用程序给出的隐含值，不要去改动它。《建筑结构荷载规范》的3.2.5条“对于永久荷载效应控制的组合”永久荷载的分项系数应取1.35，但程序只给出了“有可变荷载效应控制的组合”的永久荷载分项系数1.2，按“程序编制组”的解释，他们已经在程序内部考虑了这种组合，所以不需要设计人员考虑，只需按一般情况填就可以了。
●活荷载重力荷载代表值系数：按《建筑抗震设计规范》的5.1.3条取。
●柱、墙荷载折减标志：要说明的是，在PM建摸中也有“荷载折减”，新版PMCAD中的折减主要针对楼面梁。这里是柱和墙，并未重叠。
●柱配筋方式选择：有两种方式，单偏压和双偏压。单偏压程序就是按规范的公式进行配筋计算的。双偏压，程序是按数值积分法计算的，所以对于不同的“柱截面钢筋放置方式”就会得出不同的配筋计算结果。所以，建议整体计算还是按“单偏压”计算，在得出固定的“柱截面钢筋放置方式”后，再进行复核。
●结构基本自振周期：程序给出的隐含值是按《高层建筑混凝土结构技术规程》的附录B的公式：B.0.2计算的。最好是将程序计算的精确值反填回来，再计算。
（3）、TAT中的弹性节点：在TAT程序中也叫“特殊节点”，由于TAT程序采用的是“刚性楼板假定”所以，在同层中，各节点具有相同的位移，没有相对位移。弹性节点就是为了弥 13
补这种假定对很多“空旷结构、错层结构”不合理模拟的补充。
3）、SATWE的参数及开关
总信息中：
●墙元侧向节点信息：这是剪力墙计算“精度和速度”取舍的一个选择。选择“内部节点”，那么剪力墙侧边的节点将作为内部节点而凝聚掉，但这样速度快，精度稍有降低；作为“外部节点”，那么剪力墙侧边的节点也将作为出口节点，这样墙元的变形协调性好，计算准确，但速度慢。所以程序建议规则的结构可以选择“内部节点”，复杂的结构还是选择“外部节点”进行计算。
地震信息中：
●斜交抗侧力构件方向附加地震数：主要是针对“非正交的、平面不规则”的结构，这里填的是除了两个正交的，还要补充计算的方向角数。
●相应角度：就是除0、90这两个角度外需要计算的其他角度，个数要与“斜交抗侧力构件方向附加地震数”相同，且不得大于90和小于0。这样程序计算的就是填入的角度再加上0度和90度这些方向的地震力。
特殊构件：
●楼板的分类：
----刚性楼板：在程序中考虑为“平面内刚度无穷大，平面外刚度为零”
----弹性楼板3：假定平面内无限刚，真实的模拟楼板平面外刚度
----弹性楼板6：程序真实的计算楼板的平面内外的刚度
----弹性膜：程序真实的计算楼板平面内的刚度，楼板平面外的刚度不考虑。
●多塔定义：注意折线围区可以重叠，但同一构件不能同时属于两个不同的区域。最好是从最高楼层编起。
四、PKPM程序对底层-框架抗震墙的计算：
1）、模型数据的输入：
模型尽量按原型输入：即洞口、挑梁、砖墙等都要按原型输入。
节点尽量具有规律性：节点尽量上下一致，这样才能保证荷载传递的正确。
参数的输入要合理：
（1）、在“交互式”的设计参数输入中结构体系要选择相应的结构体系（砌体、底框抗震墙）。
（2）、在PM的“次梁楼板”输入中，要求把墙体材料选择为“砖”，混凝土抗震墙做个别修改。
（3）、楼面刚度类别：按《砌体结构设计规范》的表4.2.1中“屋盖或楼盖类别分为三类：
整体式、装配整体式和装配式无棱体系钢筋混凝土屋盖或钢筋混凝土楼盖---刚性； 装配式有棱体系钢筋混凝土屋盖、轻钢屋架和有密铺望板的木屋盖或木楼盖---刚柔； 瓦屋面的木屋盖和轻钢屋盖---柔性。
在这里要说明的是楼盖的“刚柔性”和房屋的静力计算方案的“刚弹性”是两回事，楼盖的“刚柔性”仅仅是确定房屋的静力计算方案的“刚弹性”的一个条件，还有房屋横墙间距这个条件。
（4）墙体材料的自重：对于机制砖，程序隐含为21Kn/m3，对于抹灰荷载、墙砖荷载，就 14
在砌体容重中考虑。不要采用加厚墙体来体现，因为这样会增加墙体刚度，与墙体的实际刚度不符。
（5）、混凝土剪力墙等效系数：相当于混凝土墙与砖墙刚度的比值。对于底框-抗震墙结构的底部抗剪墙刚度计算及地震剪力分配中该值不起作用。
（6）、构造柱参与共同工作：首先构造柱要按普通柱输入，程序对构造柱参与工作的计算是按《砌体结构设计规范》的10.3.2条来计算的。
2）、PM程序对砖混底框的计算：
（1）、墙体的计算：
墙体的受压计算：是以墙段为计算单元的。一是门窗洞口间墙；一是两节点间的墙段；对于墙段长小于250的程序将忽略不记，这引起我们对小墙支强度的重视，程序根本没有计算，也没有给出警告，我们就认为他是满足要求的，就留下了隐患。而实际上这样的墙段也不能作为结构构件来使用的，要求我们在做结构时特别小心。
墙体高厚比计算：是将相邻有相交的墙肢支撑的墙段生成墙高厚比计算的单元，对墙长度小于1.9m的墙段单元不作高厚比计算。
墙体的局部受压计算：计算的条件是在该节点上支撑有一根在交互式输入中输入的梁，且有墙体，在节点位置没有柱，可以有垫块和圈梁。
（2）、底框的计算：
参数输入：
●底层框架的层数
●考虑墙梁作用上部荷载折减系数
《砌体结构设计规范》的7.3.6条有公式：
Mbi=Mli+am*M2i
Nbti=ηN*M2i/Ho
其中
am---为考虑墙梁组合作用的托梁跨中弯矩系数（支座也是am，但计算公式不同） ηN--为考虑墙梁组合作用的托梁跨中轴力系数
按规范计算的折减系数是很小的。有些资料有0.6的，有0.8的。程序的折减系数与规范的调整系数有差别，程序是针对墙梁以上的荷载。而程序是针对上部墙梁传递给框架梁的恒载和活载的。
●剪力墙侧移刚度考虑边框柱的作用：边框柱对侧移刚度的贡献是按“面积等效”的方法计入的。
●底框的计算过程：
在PM程序中分为三步：
第一步：计算其它各层砖墙的抗震承载力，以及底框中混凝土抗震墙的剪力设计值，不考虑框架承担的地震作用，地震作用全部由抗震墙承担。这是《建筑抗震设计规范》的7.2.4-3条要求的。
第二步：计算底部各榀框架承受的侧向地震作用及各榀框架柱由地震倾覆力矩产生的附加轴力。分配按侧移刚度进行分配，但混凝土墙的刚度要乘以0.3的折减系数。这是《建筑抗震设计规范》的7.2.5-1条要求的。
第三步：根据混凝土墙的剪力、轴力、弯矩设计值进行墙的配筋计算。但没有进行梁柱的计算。对于底框的计算，最好采用空间程序的计算结果。
3）、空间程序对砖混底框的计算：
这里主要讲SATWE程序：SATWE程序对砖混底框的计算主要采用两种方式：
15
●一个就是“规范算法”：程序仅仅对底框进行空间分析，接PM地震分析后所生成的底框部分的地震剪力、上部砖房传递给底框部分的地震剪力、倾覆力矩、竖向荷载、以及竖向荷载的折减系数。
●有限元分析法：是将整个房屋包括底框和上部砖房部分作为一个整体来进行分析。这种分析是参照钢筋混凝土结构的分析方法的，有它的先进性和局限性。先进就是能整体分析，考虑上部砖房与底框的共同协调工作。但是程序把砌体做各向同性材料来进行分析是不符合砌体材料的实际情况的，我们所用的砌体材料一般都是各向异性的。而且这种计算方法超规范。所以只能作为参考。建议还是采用“规范算法”。
四.参加pkpm学习班的笔记
上周末参加了pkpm学习班，主要学习了三个内容：1）sts的使用；2）运用pkpm进行高层设计时的一些问题；3）spascad建模。对于1）和3），本人都没有多少经验，对于2）则有一点体会。整理了自己关于2）的听课笔记，和大家共同来学习提高。对于其中的一些观点，希望大家能够进行讨论。谢谢了！ 以下是Pkpm听课笔记
一、 风荷载
程序中给出的基本周期是采用近似方法计算得到的，建议计算出结构的基本周期后，再代回重新计算。
二、 地震作用及结构振动特性
1） 对于耦联选项，建议总是采用；
2） 质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向水平地震作用下的扭转影响。
例：*** 一31层框支结构，考虑双向水平地震力作用时，其计算剪重比增量平均为12.35%；
*** 规则框架考虑双向水平地震作用时，角柱配筋增大10%左右，其他柱变化不大； *** 对于不规则框架，角、中、边柱配筋考虑双向地震后均有明显的增大；
*** 通过双向地震力、柱按单偏压计算和双向地震力、双偏压计算比较可知，后者计算柱的配筋较前者有明显的增大。建议：若同时勾选双向地震力、柱双向配筋时，要十分谨慎。
3）计算单向地震力，应考虑偶然偏心的影响。5%的偶然偏心，是从施工角度考虑的。 ****计算考虑偶然偏心，使构件的内力增大5%~10%；
****计算考虑偶然偏心，使构件的位移有显著的增大，平均为18.47%。
注：对于不规则的结构，应采用双向地震作用，并注意不要与“偶然偏心”同时作用。“偶然偏心”和“双向地震力”应是两者取其一，不要都选。
建议的选用方法：
****当为多层（≤8层，≤30m），考虑扭转耦联与非扭转耦联均可；
****当为一般高层，可选用耦联+偶然偏心；
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****当为不规则高层、满足抗规2条以上不规则性时，或位移比接近限值， 考虑双向地震作用。
4）有效质量系数
例：一八层框架，有大量的越层结构和弹性结点，需许多的振型才能使有效质量系数满足要求。
计算振型数 剪重比 有效质量系数
30 1．6 50%
60 3．2 90%
原因：振型整体性差，局部振动明显。
注：要密切关注有效质量系数是否达到了要求。若不够，则地震作用计算也就失去了意义。
三、结构的周期与位移
周期比：控制结构在大震下，扭转振型不应靠前，以减小震害。
最大层间位移：按规范要求取楼层竖向构件最大杆件位移称为楼层控制层间位移；
位移比：取楼层最大杆件位移与平均杆件位移比值。位移比是控制结构的扭转效应的参数。 注：最大层间位移、位移比是在刚性楼板假设下的控制参数。构件设计与位移信息不是在同一条件下的结果（即构件设计可以采用弹性楼板计算，而位移计算必须在刚性楼板假设下获得），故可先采用刚性楼板算出位移用于送审，而后采用弹性楼板进行构件分析。 一旦出现周期比不能满足要求的情况，一般只能通过调整平面布置来改善。这种改善一般是整体性的，局部小调整往往收效甚微。一句话，周期比控制的不是在要结构足够结实，而是在承载力布局合理性，限制结构抗扭刚度不能太弱。
四、 刚度比控制
（1）剪切刚度；
（2）弯剪刚度；
（3）抗规3.4.2中定义的刚度。
选用方法如下：
（1）对于多层（砌体、砖混底框），宜采用刚度1；
（2）对于带斜撑的钢结构，宜采用刚度2；
（3）多数结构宜采用刚度3。（所有的结构均可用刚度3）
五、地下室设计分析
（1）地下室一般与上部共同作用分析；
（2）地下室刚度大于上部层刚度的2倍，可不采用共同分析；
（3）地下室与上部共同分析时，程序中相对刚度一般为3，模拟约束作用。当相对刚度为0，地下室考虑水平地震作用，不考虑风作用。当相对刚度为负值，地下室完全嵌固。
六、梁、柱、斜撑和墙的抗震等级逐个指定
实际工程中常会遇到同一结构不同部位需采用不同的抗震等级的情况，在satwe的〈特殊构件补充定义〉中可以通过交互式逐个指定。
注：对于〈特殊构件补充定义〉中的一些构件，如角柱、框支梁等，程序可自动搜索。但总存在一些特殊的情况使得搜索不够完全或准确，强烈建议通过菜单〈特殊构件补充定义〉手动搜索。
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七、框架结构分析
（1）注意柱计算长度系数的选取；
（2）柱一般按单偏压配筋、双偏压验算为好，因双偏压存在多解，配筋量与形式不唯一；
（3）梁-柱保护层厚度按规范取，程序自动加12.5；
（4）对于大截面的柱，可考虑梁、柱重叠部分为刚域；
（5）一般可考虑梁刚度放大、扭矩折减，以考虑楼板的影响；
（6）负弯矩向下调幅后，跨中弯矩自动增大。“梁跨中弯矩增大系数”是不考虑活载不利布置时乘的系数，不要与此混淆；
（7）梁弹性挠度以主梁为主，次梁的挠度计算仅供参考；
（8）恒载一般用“模拟施工一”，也可用“一次性加载”。若有竖吊构件（如吊柱），必须用一次性加载。
八、框剪结构
（1）0.2Q一定要考虑；
（2）可选择“模拟施工二”传基础力。值得注意的是，“模二”不能用于上部结构的计算。
九、地震作用调整
竖向不规则的建筑结构，其薄弱层的地震剪力应乘以1.15的增大系数。 程序根据层刚度比的计算，自动确定薄弱层并将其效应放大。
五.PKPM公司论坛精华帖
--------godbull 成员
用 satwe8算砖混结构时,构造柱是否按框架梁计算了?算出配筋为4根16?这样算是否对梁有影响?梁的配筋会不会偏小?算梁的配筋,satwe,tat,pk怎么差别会比较大?pk按平面算还可理解(不过砖混应该影响不大?)satwe,tat就不应有太大差别了。
PKPMZB 论坛管理员
我个人认为计算砖混结构PK和TAT均不太适合。如果在SATWE中计算的话，如果不想过多的考虑构造柱的影响那就干脆不要把它作为结构构件输入。
jdwk 成员
我发现当砖混结构厨房卫生间处输入楼板错层后，程序中现浇板的裂缝在此处特别大，不知别人有无同感?
guozhen3098 PKPM论坛高级会员
所有板厚不同的交线处都是这样。我不清楚板配筋是否一定要使裂缝宽度满足要求，如果是，按程序配的话，此处的配筋将会很大。
logical PKPM论坛高级会员
现浇筐架结构的板厚度凸变处裂缝很大。
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cyc PKPM论坛高级会员
如果两边板高差大,可按简支支座调整负筋,同时增大板跨中钢筋。
yunxd PKPM论坛高级会员
请注意，是连续板在高差两侧弯矩的传递，造成较薄的一边（往往是厕所板厚，比相邻房间板厚要薄一些）配筋不够，产生裂缝。
doagain PKPM论坛高级会员
如果假设是连续板，配筋是按照薄的那边配的吧。
newnew 成员
按规范应该用连续梁计算，我能不能把基础部分作为底框结构，将桩作为圆柱布置用pk计算配筋呢？现在要施工图审查，需要计算书，难道还要手算再整理计算书吗？ wnwn 成员
可将地梁所在层作为一结构层，将底层填充墙作为荷载输入计算出地梁，再根据地梁受力特点适当调整配筋。地梁层竖向导荷结果可加上原楼层竖向导荷结果计算挖孔桩。 kurt 成员
楼上那位说的做法我不敢苟同。砖混结构人工挖孔桩，我们院的做法是把桩和梁看成框架结构，用TAT进行计算，这其中关键有几点：
1，根据地质情况确定桩长和"模拟框架"的柱尺寸；也就是说，本来土层对桩的抗侧变形有影响。这时就要适当加?quot;柱"尺寸，让它刚度增大。
2，梁上荷载原则按PM倒荷的结果，如按墙梁理论，可适当折减。具体系数可凭经验。 HUANGXIANGJUN 成员
将桩当圆柱用PK计算，这种模型与桩的实际受力差别较大，因为桩周土对桩的嵌固作用未考虑，有关计算书的问题确实挺烦人，我设计了一个工程，光独立柱基的计算书就打了24张3#纸，没办法，吃的就这碗饭。
newnew 成员
是啊，多并不是问题，问题是多还要手工编制就太花费劳动力了！施工图审查要求前段时间看过，具体也记得不是很清楚了，等我再借来扫描了放上来。
pkpm.z 成员
本人正在设计:六层框架结构,地下一层地下室高4m,基础采用梁板式筏基，地下室侧墙为砼墙.
1.pm建模时能否把地下室顶板也建在内，还是作为基础处理？
2.计算基础时上部力传下来如何考虑地下室墙体的作用？
3.如果把地下室顶板层作为上部结构的话，底层层高取地下室高度吗？还有整个结构不是变成七层框架结构了吗？是否可以当成七层框架计算？如不能则地下室墙体输入时是否需要作开洞口处理？
4，本结构与已有建筑紧邻，局部（沿已建建筑一侧）我想做一排柱下条基（其余处为地下室）是否可行？如何解决建模问题？
PKPMZB 论坛管理员
可以按七层框架建模.
pekoe 成员
为什么有建筑物紧邻就要做柱下条基？解释一下可好？两种基础形式混用不好吗？ pkpm.z 成员
按基础规范要求：相邻基础水平距离应为其高差的1~2倍。已有建筑基础已经挖出为-2m, 19
而本工程地下室地面已经达到-4m，本来想做一些支护，据说老建筑质量极差，怕有影响，（当然施工图是找不到了）所以想做一排柱下条基，与老建筑基底平，这样紧靠其设置条基,可充分利用地基，减少基础的偏心。
pekoe 成员
如果用条基和筏基配合，筏基部分的地基反力应该不大吧，如果要使条基部分的地基反力达到这一水平也不容易吧。 我想还是都做筏基好，旧建筑外侧先打护坡桩，桩算够了，应该不影响旧建筑吧。 而且似乎解决护坡的问题是施工单位的任务吧,如果出现因为基础不配合引起沉降不均，就是设计人的责任了。
nxjun 成员
在tat说明书中,8度地震区二类场地土高层建筑剪压比一般为3%~6%,随高强混凝土应用,比如C60混凝土用于柱,其相对C20混凝土,在同样轴压比下,柱断面小的多,E提高不多,I(b*h*h*h)降低太多,整个结构偏??因而剪压比常小于3%,审图人要求乘以放大系数达到3%,请各位高手指教,此是否合理,有为其他方法?
pkcheny 成员
规范规定"建筑结构的地震影响系数。其下限值不应小于最大值的20％"，也就是说不小于0.2x0.16=0.032。按3％差不多。这也是强制条文。"剪压比"听起来挺怪的，通常是构件剪力与砼抗压强度的比值，现在应该是底部剪力与重力荷载代表值的比数，"剪重比"好一些吧？ Lixx PKPM论坛高级会员
这个系数是地震作用与等效重力荷载的比值，有的文章中也称为剪重比。规范中这类条文均是根据10-30层的建筑总结成的，对于超高层建筑来说，无论怎样布置，剪重比均不可能达到7度二类土1.5%-3%,8度二类土3%-6%的范围。但对于多层建筑来说，达到5%以上的也不少。还是根据情况自己掌握比较好。不知新规范中有无变化。
PKPMZB 论坛管理员
LIXX说得有道理实际上剪重比是一个很灵活的指标,对它的控制应该从安全性和经济性等各方面加以综合考虑不能生搬硬套更不能绝对化.而且据我所知目前规范中还没有特别的强制条文吧.
wjh 成员
请问车库转弯坡道按何方法简化计算及出图表示?
haipeng PKPM论坛高级会员
我认为只能手算，其实很简单，按挡土墙呗！
wjh 成员
我是指坡道板,类似螺旋楼梯,水平转角90度。
jiangjiangjg 成员
就用LTCAD螺旋楼梯计算试试。
wjh 成员
可中心线展开长度有12m,按s/30板厚要400mm,配筋还算不下来,次坡道四边均有剪力墙,可否简化为四边嵌固板算?
cyc PKPM论坛高级会员
假如坡道较长，L/B>2,按单向板算应该没问题。
我下载了7月23日的CFG文件，内容和老的一样，没有解决掉轴线为PLINE的问题！难道最新的CFG一定要邮购才能得到吗？网上不能下载吗？我们都是正版用户！正版用户的 20
权益在那里？ lzhksoft
在北京网页下载区的 update\cfg 中有新的程序 modifyw.exe 可解决 Pline 问题！ Hi
也可以从.cn/download/index.htm中"PKPM软件Windows Update更新"进入此目录进行更新。注意文件的日期和字节数。 davidsun 论坛管理员
PKPM软件Windows Update更新中，最好能提供更新的实际日期，我才上去了，怎么看都不象新的！羊三皮
和你手头的文件日期进行比较，就可以看出新旧了。davidsun 论坛管理员
网络版的工作站安装问题？
1，通过安装工作站SETUP程序。 2。直接映射到服务器上。那种方法好一些？
另外在各类*.T图中，背景色总是单纯色，手动修该为双色退晕后确定。再次进入后又回到了单纯色。应该如何设置？（采用的前者安装）。 蚂蚁
如果掌握原理就可以手动操作，不过要设的东西挺多的。包括运行库、注册表、路径等 如果没有掌握原理，请使用工作站设置程序。 建议用户用设置程序完成安装。davidsun 论坛管理员
工作站设置程序在哪？重新安装时怎样改变设置。 请指教，因为每次进入*。T画面都要手动设置为双色退晕，很麻烦。单纯色情况下无法看清多谢了。蚂蚁
就是client.set目录中的setup.exe .第二个问题暂时无法解决 davidsun 论坛管理员
1.普通梁能放在连梁上吗？
2.七层框架，二层仅有横向梁及四周边梁，且无板，大部分柱在该层处无纵向支点，这种情况下柱的计算长度系数该作怎样的调整？
鲁班
1.能。
2.对于穿层的柱程序应该能自动识别，当然您最好是能对程序给出的柱计算长度作一下校核。
PKPMZB 论坛管理员
普通梁一般不能放在连梁上！ nxjun
由于在三维分析软件中各梁段之间均为交叉梁系，故我个人认为如果有需要的话，普通梁也可放在连梁上。不知大家以为如何？ PKPMZB 论坛管理员
----------我真的很想知道satwe8计算底框是否可靠？
我算了一个底部两层框架,上部五层住宅的结构,六度区,计算一切顺利,由于体型不规则,用PKPM出框架有不少麻烦,于是改用SATWE8计算出图,转换层框架大梁差别不是很大,有的也有差别,地梁及一层梁大部分差别不大,但也有差的多的,尤其是单榀框架,PK出图一 般负筋较大,但本身荷载不大,SATWE负筋就较小,柱筋也有差别,SATWE的边柱及角柱配筋较大,而中柱配筋较PK小,我个人觉得SATWE的计算模型和配筋简图比较合理,但是因为说明书上也说SATWE在计 算框架梁时配筋偏小,所以老总就不放心我的计算结果,我想请教一下SATWE8的计算结果到底可不可用,是不是一定要用PK校核,(那样太麻烦了)不好意思,请高人一定有空指点,谢谢。 yesno
我用satwe8计算底框觉的结果还是可靠的. 不过柱筋及顶层框架自己根据经验作调整。Gzcj
用SATWE-8计算底框结构应注意对地震作用的放大。尤其是底框梁的配筋可以得到明显改 21
善。
PKPMZB论坛管理员
六度区不用抗震计算,何来放大地震作用. 二层框架应考虑上面五层砖混水平力产生的倾覆力矩。Gzcj
是呀,六度区是不用计算地震力的,在SATWE8中填写参数时,是不算地震力的,所以没法放大,再说二层框架如何考虑上部荷载的水平力?感觉水平力好象影响不大
根据经验调整?好象只有凭感觉了yesno
如何改变层刚度, 我加厚板RATX,RATY均未变 logical
板厚度加大多大？此外对层刚度影响较大的应该是剪力墙、大梁等结构构件的刚度。 PKPMZB论坛管理员
加大板的厚度对改善上下层刚度比的用处不大。关键是要加大下层柱、墙等竖向构件的刚度，以及连接竖向构件的框架梁的刚度。我觉得你的情况很可能是由于矩形柱和异形柱截面相差太大造成的，如果所有柱都是下层矩形，上面异形的话，应控制异形柱每肢不应超出矩形柱300左右。Lixx
异型柱肢可以在大于矩形柱吗？ Asuhe
可以.再类似单桩承台做转换. WYM65
异型柱支为啥不能超过方柱 logical
应改可以,作转换承台 gzcj
梁一端不能搭到柱节点怎么办? 由于两个柱布置不在一条轴线上,梁一端因此不能搭到柱定位节点上.而实际上这个柱扁长,梁是能搭在这个柱上的.但这样计算机是并不认为梁的这个支座是柱!我应怎么办?在梁与扁柱交的节点上再输入一个同样的扁柱,与原扁柱重合.是否可行? 没有图示,不知大家能否理解我的意思. f.f
俩柱节点间梁考滤扁心移动 huangd
柱上加一刚性梁 y.h
1.俩柱节点间梁考滤扁心移动:不行.我的前提是必须在两柱不在一轴线上.
2.柱上加一刚性梁:请问怎样才为刚性梁?事实上垂直方向这根梁一般是有的.但断面不是随意定的. f.f
刚性梁是不能由用户定义的，PKPM中隐含设定整个梁长度均包含在同一根柱截面内的梁为刚性梁，此梁刚度为无穷大，仅起正确传力的作用。建议结构输入时柱按实际情况输入偏心，保证能将两个节点包含在其截面内，另外千万记住在这两个节点间布置一根梁，截面大小无 22
所谓。Lixx
我的处理方法是在两偏心节点间上布置一段剪力墙，配筋计算根据此段墙的内力进行调整。Cxl
梁按轴线输入,柱偏心.柱两结点间加一根梁,此梁自己调整. Gzcj
这节点间梁就指所谓的刚性梁吗? f.f
是的!断面随便定!此梁一定超筋,查看超筋信息及配筋,可知此梁仅为传力.TAT中出平法图自己修改! Gzcj
那么该支座是否会成铰支座? f.f
这个要看程序中对刚性梁刚度的处理，如果将此梁的各种刚度设为普通梁的1000倍以上，那么此点不会成为铰支座，当然和实际结构还是有一些差别。 Lixx
根据以些工程实践,与此结点有关构件人为调整,我一般根据原用TBSA分析比较由此得出经验调整。本人用TBSA4.2版. Lxin
在 JCCAD 中输入地质资料后，因地质不均匀，程序自动计算出桩筏下的桩有两个 K 值，（桩筏下的桩径、桩距、桩长等均相同），而根据静荷载实验，该桩仅有一个 K 值，那么，我应该如何选择 K 值？当桩筏下同时布置两个不相同的 K 值，桩的反力很不均匀，而取一相同 K 值，则桩反力很均匀。 y.h
静载荷试验只做1个吗？最好在地质条件差别大的地方多做一个，根据试验结果定k值。我觉得应取两个k值，地质不均匀，相同持力层，沉降差别不大，桩反力自然不同。 Dink
在桩筏计算中，当采用倒楼盖法，桩的 K 值大小应该对桩的反力无影响，但如果在同一桩伐中采用不少于两个 K 值时，即使采用倒楼盖算法，对桩的反力也有影响。因此，我不是很清楚，是否应该根据静荷载实验，统一取一个 K 值，还是分别取三个 K 值？ y.h
采用倒楼盖法时，即基础无穷刚，在何载作用下，K值大的部位，所受的反力应该大。如地质不均匀，应该采用不同的K值进行桩筏计算。 奥特曼
我们院用 JCCAD 软件的设计人员都采用桩的一个统一 K 值，而不管地质情况是否有差别，我不清楚这样的计算模式是否正确？依我的计算经验，对桩的反力有校大影响。 y.h
桩基础的K值,程序能够自动计算,但是影响到内力、沉降的巨大差异，桩的刚度需要有量纲级的差别，产生这一差别，与桩基础，地址报告以及上部荷载均有关系。 ctt
为什么在均布荷载作用下框架端部的负弯矩会比中部的小?(边跨表现的更为明显).这和手算时出入太大了吧?本来端部应QL*L/12,而中部是QL*L/24的吧?那就应该是端部比中部大很多才对啊！HCXMY
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因为有水平荷载的原因. ZPX
还有地震荷载的作用，手算你考虑到了吗 logical
在不考虑水平力和地震力的时候也一样 HCXMY
梁端怎么可能是完全固端,你说的系数是在梁端完全固接的情况下的! Pine
这跟荷载形式有较大关系，跨中是否作用较大的集中力？你的判断只适用于均布荷载作用。xiaoyoutiao
你有没有注意到PK的框架梁的弯矩调幅。Jin
用调幅系数只会使中部的弯矩比端部更大而它本就大得很离谱了 HCXMY
混凝土柱不是理想刚体，不能按绝对刚度计算，而应按照柱梁刚度比来进行弯据分配，我在PK中做了个试验，同一榀框架按不同柱截面输入计算，结果是不同的，柱截面大的框架，梁端弯据就比较大，个为 可以自己试试。Native
调整信息里面有一项系数是梁端负弯距调幅系数为0.85，不知有没有考虑？wmkun
我也发现这类问题，SAT好象比PK的正弯矩还要大一些是不是调幅的原因。yesno
我认为PKPM里考虑了梁柱刚度比的问题。Native
-----------------------我做一砖混结构，在大厅空旷处设一柱，四周有梁，但PM的砖混结构计算中，只能做抗震计算和楼板配筋，请问如何对这部分框架进行计算？pekoe
可通过PK性成连梁计算或通过TAT或SATWE软件进行计算。PKPMZB 论坛管理员
谢谢您回答，我曾用TAT进行计算，得出了梁和柱的计算结果，但是，同时软件也给出了很多墙的计算结果，感觉象是在计算框剪结构，是否把墙的计算结果忽略即可？pekoe
请问各位在砖混结构中设框架这种组合结构形式在现在审图时好像是通不过的吧. popzb
这应该算是内框架吧？确实通不过图纸审查。hx
砖混结构中局部大空间这种做法很多呀，图纸审查通不过的依据是什么？用SATWE计算是较符合实际的方法了，但墙体材料应定义为砖墙。cyc
听说，PKPM还有另一套结构软件ABDS可以计算此类结构。FENG_PING
这种结构形式应该称之为"混杂结构"，但的确很多实例，审查...... tjyly
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这种结构可以直接用satwe计算吗？就选用砖墙就行了吗？如果框架仅仅只有一小部分怎么办？举例：一六层砖混住宅，要在一二两层的一端设置商店，即用框架，其他部分都用砖混，该怎么算，怎么建模?? henry
我也遇到这种局部底框的工程，用TAT是不能用的，他不能运用于砖混体系的计算，可以使用SAT软件计算，但是在计算过程中必须运行PM软件的第8部，并且计算参数设置很重要，计算以后最好用PK运行结? cls515
有这么麻烦吗？直接用框架生成，再到PK里算不就可以了？上面那位举例说六层砖混，二层框架，这只要选择"底框生成"，选底框数为二就是了。 HCXMY
三层框架板柱结构（住宅），柱上不允许做柱帽，板厚取200，内力计算够了，构造上咋处理才保证板柱相交处不出现裂缝，还有板局部下沉60MM，（卫生间处处）对板的影响大吗？logical
首先我不清楚为什么不允许做柱帽？一般来说必须对梁柱相交处作拉、压双向的抗冲切验算，如验算结果可不加柱帽的话那也应对梁柱节点作构造处理如加钢筋网片甚至加预应力钢筋来进行裂缝的控制。此 外，板的局部下沉对于板的影响应该是很大的，当然具体影响结果如何还应根据计算确定。PKPMZB 论坛管理员
我做一个三层框架，局部有个电梯，电梯厂商要求电梯井用混凝土墙，如何考虑？FZHUA
电梯井筒如果用混凝土，则需要按框剪结构设计。haipeng
但是电梯只是一个很小的局部啊，这样会不会影响柱子的配筋？FZHUA
按框架结构,剪力墙做薄些,构造配筋。nxjun
150，行不行？FZHUA
讲明白嘛！到底按框架还是按框剪？henry
按框架。不过根据我做过的工程，应该可以用梁担砖墙的方式解决电梯井问题的。Lixx <<高规>>送审稿对此问题建议,墙厚减小,墙上开竖缝,单排构造筋,相连柱筋适当加大等.Lixx方法也可.我建议120厚混凝土墙(比较单砖墙)即可. nxjun
什么电梯，要用混凝土墙？每层砖墙内做一道圈梁放予埋件不行吗？ntqc
我每次用的多是240实心墙，门顶加一道圈梁，应该可以吧 syr
按框架计算，电梯井混凝土部分按荷载输入，施工时先施工框架梁，预留混凝土墙的钢筋， 25
待上层梁浇筑完后再施工混凝土墙部分。CXR
如果按剪力墙输入，按框剪结构计算，此段墙极易超筋，因剪力墙的刚度较大，要吃掉多的剪力。最好用做梁砌砖墙的办法。doagain
用粘土砖就能搞定，一般情况每2500设一道圈梁埋电梯导轨的预埋件即可，厂家要求用砼墙估计是为了施工方便，可不与理会。ghqxyf
我个人认为按混凝土墙输入计算，计算时在剪力墙上开大洞，减小混凝土墙的刚度，使框架分单更多的剪力，施工时也开大洞。logical
关于带坡顶房屋的高度，是取到屋面檐口，还是取至坡顶高度的一半处。cliff_jy
新规范中说，建筑物的总高度算到坡屋面山墙高度的一半。建模时，用节点标高，形成坡屋面。（坡屋面算一层）不知这么做对不对？yinyh
我想请问一下，坡屋面算一层时（用上节点高输入）这一层的层高为多少？godbull
若对应于平屋面标高处还有一层板（起吊顶或利用斜屋面底下空间的作用），层高可以设置成接近于0的数，比如100；若没有这层板，层高应从地下一层楼面算到相应于平屋面标高处，详细资料参考《PKPM 新天地》2001.4期相关内容。xiaoyoutiao
--------------------------zcm是基础软件的开发专家，最近他在网上集中回答了一些网友提出的问题，我们整理了部分好帖分两期快讯为大家介绍。
建议satwe程序学习tat将梁柱配筋率计算出来并算出上部结构刚度用于jccad筏基等设计. Nxjun
SATWE由于未知数多，现在无法解决上部结构刚度凝聚。建议：再用TAT计算出上部结构刚度，荷载可用SATWE。zcm
因桩端支承在岩层上，用jccad沉降试算结果为0mm。但计算结果输出时板位移和板沉降有40～50mm，这是为什么？另板位移和板沉降是什么区别？是短期和长期？f.f
S沉降试算为0，表示上部荷载减土自重后小于等于0。而实际沉降是从开挖后完成筏板的施工时开始实测，所以有限元计算时没有减土的自重，沉降和位移大于0。沉降值是长期效应组合对应的计算值，位移是其它设计荷载下的计算值，后者是前者大约1.25倍。zcm
请问桩筏计算中约束刚度K与竖向刚度和弯曲刚度的关系？它们之间的计算式是怎么样的？
桩筏计算的弹性约束包括桩和土对筏板的约束。桩的约束包括竖向弹性约束及嵌固约束，即竖向刚度和弯曲刚度。计算公式参见《建筑桩基规范》P115。一般假设铰接，弯曲刚度为0。土的约束就是板单元定义中的基床系数。如果考虑群桩效应，用群桩沉降放大系数来对桩的 26
竖向刚度进行折减。zcm
感谢ZCM，再问几个关于厚板转换的问题？
1.用SATWE计算厚板转换层时，转换层上部剪力墙刚度用深梁来模拟，其高度如何在SATWE中修改且厚板上剪力墙刚度是否凝聚在厚板上了。
2.厚板上的SATWE荷载是否以集中的节点荷载作用在厚板上，然后在通过板的变形协调条件往下分配给下部结构
3.对厚板用厚板有限元计算时得出的支座内力与整体分析得出的柱内力相差太大,为什么? (理论上整体分析与有限元计算分析厚板，二者计算原理有何不同) cym
1.模拟剪力墙的深梁高度在厚板有限元前处理中的模型参数中给定。
2.理解正确。
3.假设不一样，SATWE整体计算的结果板与柱的接触点有位移，而厚板计算时只考虑上面的荷载，而不考虑整体计算所得的板的整体挠曲。zcm
请详解设以下参数的原因及对计算的影响：
1.板上剪力墙的考虑高度
2.考虑筏板自重
3.砼模量的折减
另外好像筏板外的荷载无法自动导入，加挑梁也没用 f.f
1，板上剪力墙的考虑高度？默认高度10米，相当一刚臂，可将TAT的薄壁杆的荷载分配到剪力墙上。
2，考虑筏板自重？可考虑也可不考虑。考虑的原因：板的重量大并作用于地基或桩上； 不考虑的原因：板的浇注是由流体成为固体，其自重应力由板底土承担。
3，砼模量折减？砼模量是计算的主要参数，给用户一修改的机会。zcm
用SATWE计算厚板转换层时，转换层上部剪力墙刚度及荷载如何传递至下部结构？cym
板上剪力墙的刚度以深梁来模拟，基高度用户能调整。荷载以SATWE或TAT的板上荷载作依据。板下柱与墙作铰支座处理。Zcm
------------------zcm是基础软件的开发专家，最近他在网上集中回答了一些网友提出的问题，我们整理了部分好帖分两期快讯为大家介绍（2）。
请问桩筏计算中数据显示为"NaN"是什么意思？ERO
桩筏计算时如果桩的刚度和土的基床系数都为0，相当于一个结构没有约束，无法求解，位移无穷多（NAN）。出错原因：地质资料没有输入且桩的刚度没有输入。解决办法：输入地质资料，程序自动生成约束信息。没有地质资料时，输入桩的刚度。zcm
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对于一些地下水位较高，地下室地板又比较低的情况，水浮力可能会达到50kn以上，在设计地梁时，是否应该考虑这个力呢？如果考虑，该如何做？是否折减？bragon
在设计地梁时，不应该考虑这个力。因为地梁与箱形基础不同，上述地梁一般浸在水中，梁顶同时受有水的压力，故浮力仅梁高部分水的压差；而箱形基础是一个密闭的"空盒"，水面一般低于箱形基础顶面，水浮力可能会问题中的达到5 0kN/m2以上，这就是船能在水中航行，而沉船不能自行浮出水面的道理。另外要注意的是，在水浮力的有利作用时，只能考虑永久低水位浮力。0991daixq
地下室底板上部钢筋应考虑水浮力. 羊三皮
水浮力对结构设计可能是有利因素，也可能是不利因素。如考虑水浮力，在筏板上加上附加荷载，是一负值。程序现在没有自动考虑水浮力。 zcm
基础软件中的桩筏计算时是否考虑桩、柱的尺寸效应？如不考虑，则是否偏大？coalmining
桩、柱的尺寸效应在基础计算的哪个环节考虑？请细述。ctt
比如采用倒楼盖计算筏板内力. coalmining
你说的是柱支座的尺寸边界的影响？ 程序在倒楼盖计算时考虑了。ctt
桩与柱的尺寸效应是一复杂问题，有限元计算无法正确解决，桩筏软件取用高斯点的内力，当网格尺寸为2或3米时，高斯点在柱与桩边缘，不会出现峰值，也就解决了尺寸效应。zcm
jccad桩筏计算配筋好像仅仅按弯矩大小配，不提示超筋，也不提示冲切及抗剪不够，请问我在利用jccad桩筏计算设计时应注意那些东西？ERO
板的抗冲切计算在基础的初设计中即可进行：在筏板布置菜单中有"冲切计算"的专用子菜单。PKPMZB
我怎么找不到啊，我是2001.7月版，另外筏板上柱之间一定要布置板带吗？已有剪力墙呢？ERO
桩的冲切校核结果可在计算结果中的桩反力图中显示如不满足，显示红字且显示最小厚度。板是双向受力，板的剪切力计算结果与规范中梁的配筋公式的剪力含义不一样。板的冲切必须校核。zcm
在未输入地质资料时，桩筏计算中单桩竖向刚度如何计算?f.f
桩的竖向刚度的含义：桩顶发生单位位移时所提供的反力，可由压桩曲线的斜率可得。如有 28
地质资料依据桩基规范附录自动计算。估算方法：承载力设计值/估算沉降单位：kN/m. zcm
桩筏计算中，基床反力系数怎么取？f.f
可参考JCCAD软件说明书中的附录提供的值。PKPMZB
就是说，按桩基的持力层来选取？f.f
板的基床系数取值：对于无桩基础，取值参见说明书附录；对于有桩基础，一般应为0，不考虑桩间土分担。对于有地质资料，沉降试算后基床系数自动取值。Zcm
------------tat和satwe整体分析后接pk裂缝宽度计算结果有错误(在梁分开画或平法出图的情况下)，偏大较多,有的会增大100%。请各位使用时应注意！而按整榀框架输出出图时，计算裂缝宽度( 比梁分开画或平法)较小（应为正确）。即在内力标准值相同的情况下,同一模块用不同的方式计算裂缝宽度会得出不同的结果！！！这很容易根据t at或satwe所得出的短期荷载标准值用其它工具软件计算裂缝宽度来复核哪个结果为正确，手算也可！
希望编程者能够真正注意这个老问题，因为原来能够满足规范裂缝要求的跨中或支座却出现了红色警告，由此引起的梁用钢量会增加30%~ 50%。过去曾反映过此问题，但编程者并未领会，七月版此问题依然存在。现再通过网络呼吁，此错不改，实属不该。用户帮你发现bug，作为拥有众多用户、影响最大的 pkpm，应该拿出一个对用户负责的姿态。真诚地希望在规范更新之时，软件也能尽快更正错误。ly-1961
PK、TAT、SATWE，这些模块只是完成受力分析、内力组合和配筋面积等承载力极限状态分析。裂缝宽度验算与挠度验算均是单独的一个程序完成，需要注意：裂缝宽度验算与构件的内力、配筋面积，还和实配钢筋根数，直径有关，这种情况需要进一步细致分析。 yqq论坛管理员
没错,裂缝宽度验算不仅和构件的内力、配筋面积，还和实配钢筋根数，直径有关。我在这里提出的问题就是在实配钢筋根数、直径相同的情况下, 同一模块用不同的方式(同一内力，用梁分开画或平法与整榀框架输出出图比较时)计算裂缝宽度会得出不同的结果！ly-1961
大家对裂缝计算错误的问题讨论了很久，我这几天也找了一个例子反复核算。但是很奇怪我这儿算出来的结果都比较一致没有出现很大的偏差。比如跨中的裂缝直最大差异仅为0 。01MM。我想这个差异应该不是很大吧？或许是我的计算例题不对？为慎重起见，请楼上各位将你们的验算数据给我发来进行检查，不知可否？此外，必须说明的是我们对大家关心我们软件的热情非常感激！在此谨代表我们P KPM向大家致意！PKPMZB 论坛管理员
这里提醒一下，梁的裂缝、挠度是根据内力分析后的恒、活和风弯矩的使用极限组合值计算。yqq论坛管理员
经TAT、SATWE计算后，在选梁时，有修改支座项，如果不改，裂缝一般不会出错，如果改动支座，那么基本上就会出现裂缝计算不正确（不仅仅是被改动的这根梁，而是所有这次选出的梁裂缝都有问题）LiHongMing
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顺便问一下，很早以前就在论坛中询问过而没有得到答复的一个问题：SATWE出施工图在计算裂缝宽度时，是不是梁面用的是调幅之前的标准值组合出的短期效应组合值，而梁底用的是调幅之后的？因为发现，调幅与不调幅梁跨中裂缝宽度有差别。morgain
在计算裂缝宽度时，梁均用的是调幅之后组合的短期效应组合值，但未经归并。yqq论坛管理员
梁平面图画法上裂缝宽度计算的功能是今年才加上的，但平法在计算裂缝时内力取的是同一组归并梁中的最大内力。从平面图上看某根梁的内力对不上，但在同组的其它归并梁中一定有一根梁出现最大内力。因为同一组归并梁取的配筋均相同，因此平法上梁的这种处理偏于安全。Marylia程序开发人员
Marylia的话有道理，不过如果使用梁配筋时的内力值进行裂缝计算可能更好一些。据我所知她会对这一块的程序尽快加以改进的。最后，我要对所有参加谈论的热心网友表达深切的谢意！PKPMZB 论坛管理员
谢谢Marylia的答复，很高兴我们的问题能得到编程者的直接回复。下面的疑问供参考：
1）梁平面图画法上裂缝宽度计算的功能是今年10月才加上，但梁平面图画法中的立面改筋和梁柱分开画中的裂缝宽度计算的功能却是早就有的，我在这里谈到裂缝宽度问题主要指后者。
2）我提供的算例中边框梁KL-1本身在归并的这组梁中内力最大（底层，共两根），Mk=47.3+16.5=63.8，缝宽0.39，还是比正确值0.21大了近1 00%。
3）所谓"这种处理偏于安全"的代价就是用钢量的大大上升，而这种"偏于安全"若是建立在有瑕疵的"处理"上，还是改了为好！ly-1961
经过近二十多天的有关裂缝宽度的讨论，平法施工图的程序开发人员Marylia已经接受本人的意见和建议，称已将程序作了修改。对这种务实的做法，作为老用户，本人由衷地表示赞赏和敬意。希望今后PKPM系列软件能够完善的更好！ly-1961
关于这个问题的讨论现在有了圆满的结果，大家可以到PKPM CAD最新补丁下载区中下载平法裂缝改进程序。
如果是在pm输入时将活载定义为零点几，那算梁时活载就折减了，不知道在哪考虑基础的活载折减问题jdwk
这需要在上部结构计算时就考虑好此问题，这样一来在向基础传递荷载时就不用再烦神了。PKPMZB 论坛管理员
能具体点吗？比如说程序在哪里考虑了，如何操作！jdwk
比如在TAT的参数输入中"柱墙活荷载折减"参数中可进行修改。PKPMZB 论坛管理员
tat里我也知道，若是一般砖混结构呢？jdwk
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你可以在JCCAD"荷载参数"中选择活荷载折减系数，程序自动按此值予以折减。另外，也可按规范进行分层折减。ctt 论坛管理员
SATWE中输出的标准内力图和标准内力值是根据调幅系数和跨中增大系数调整后的结果还是没有调整的结果？说明书中讲是调整后的结果，很模糊，是根据上述系数的调整结果？但是从和设计值的对比上又象是没有调幅的？frank
在内力标准值输出文件中是不考虑上述调整的，该调整应在内力组合之后进行调整。说明书中并未给出您所说的说明条文。PKPMZB 论坛管理员
20xx年11月版本的SATWE的说明书的第56页16行写有"LOAD CASE=6--为竖向力作用下的标准内力，是调整后的结果"请问如何解释。frank
应该是调整后的结果，根据规范，竖向荷载下的荷载效应值应该先进行调幅再和其它效应进行组合。Lixx
根据规范，竖向荷载下的荷载效应值应该先进行调幅再和其它效应进行组合。这句话我同意 但是"应该是调整后的结果"就的问管理员了那么我要直接得到没有调幅的结果怎么办？frank
直接把梁端弯矩调幅系数和跨中弯矩增大系数都定为1就可以得到没有经过调幅的结果了。Xiaoyoutiao
---------------桩基（桩筏）的板底基床系数是指桩或只指板底土(桩的刚度已输入)，若不考虑基床系数，配筋差别怎么特别大？另外我输入的板底土的承载力标准值是0，土的反力值已没有了，但还是有疑问。板底的基床系数是取零吗？（不考虑土分担） coalmining
主菜单中的选项有：
1，常规桩基
2，复合地基
3，复合桩基（桩基规范）
4，复合桩基（上海规范）
程序处理原则：
对于1，基床基系数为0
2，3，4：点取沉降试算菜单后，根据地质资料自动求算。 zcm论坛管理员
是不是选1常规桩基，原定的基床基系数就不起作用了，默认为0？还有地基承载力值也不起作用了？f.f
我把他们都认为的该为零，似乎不能自动为零。coalmining
请更新软件，曾有一版本出现混乱。zcm论坛管理员
现在的JCCAD软件中桩筏计算没有考虑上部结构刚度的算法，只有弹性基础和倒楼盖。若 31
位高层框筒，不知那个算法更准确？弹性地基有限元结果下铁太大了，因为中间筒体的重量大变形大，而周边变形相对较小。不知有何办法调整计算结果，我认为上部结构刚度还是应该考虑，如何考虑？coalmining
JCCAD的桩筏计算可以考虑上部结构刚度，只要进行TAT计算，并在考虑上部结构刚度选项中打勾即可。zcm论坛管理员
TAT的这种刚度计算是否适用于带转换层的部分框支剪力墙结构？f.f
应该可以。zcm论坛管理员
SATWE多塔楼地震周期应该分塔楼输出。审图要求审查每个塔楼周期，现有程序区分困难。！w_pkpm
不考虑藕联，按多塔建模，T1为第一塔楼第一震型的周期，T2为第二塔楼第一震型的周期，依次类推。不知对否？请斑竹确认。tomathome
周期的概念是针对一个完整的结构而言的，塔是结构中的一个组成部分而已，因此我认为不存在塔的周期这个概念。PKPMZB 论坛管理员
对于多塔结构不存在某个塔的周期，应该是某个振型以某塔某个方向的振动为主；如：第一振型以塔块1在X方向的振动为主。Lixx
对于大底盘多塔结构不存在塔周期的问题，但是对于基础相连，地面以上因伸缩缝分开而采用多塔计算的多个相互独立的结构，我认为应分开给出各塔的周期！ trstr
这种情况应该将地面上结构分开不同工程输入比较合理。Lixx
satwe如何考虑板柱结构的抗侧刚度
用SATWE算板柱结构，平板以100x100虚梁输入，有柱帽，请问satwe如何考虑板柱结构的抗侧刚度？是否用考虑平面内外刚度的弹性板就能考虑？
用SLABCAD有限元算此带柱帽平板时，程序好像不能考虑柱帽的贡献，最小程序在划分网格时将柱帽与平板部分划分在同一单元上！建议S LABCAD参考CSI公司的SAFE，可以以板带输出各板带的总弯矩和剪力，并考虑柱截面对其贡献。Scutce
用SAFE的确可以计算，但好象太麻烦了吧，你现在用SAFE很熟悉了？好象在SAP2000中也解决不了这问题。1212
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PMSAP可以处理这种结构。PKPMZB 论坛管理员
刚测试了一下，发现板柱结构用虚梁输入，然后所用板用弹性板6,结构的刚度发生了变化。 到底程序能考虑什么，不能考虑什么，官方能否给个明确的答案？！
要想成为更有影响力的程序，必须对自己的解题能力交代清楚，不要只说好不说坏。要是想通过遮遮掩掩来对待，那只会是。。。
另一个问题是：若活载大于获等于4KN/M2,程序时用1.3还是1.4的分项系数？scutce
看来scutce 是一个很会钻研的用户。欢迎您来参加年底（27、28日）的《多高层软件设计专题讲座》和现场技术答疑，对您是一次好机会，我相信会解答您很多的疑虑，使您来有所得。谢谢对P KPM的关心，让我们大家共同来支持和爱护PKPM，使PKPM成为工程设计的有力工具。yqq 论坛管理员
抗侧刚度分剪切刚度和剪弯刚度，其中剪切刚度只与墙及柱有关，剪弯刚度与梁、柱及墙有关，所以无梁楼盖应简化为等效刚度的梁来计算结构侧刚。
柱帽可作为等效刚度的梁来考虑。
目前程序无法自动考虑。zcm论坛管理员
在剪力墙上开洞，洞口上有根梁，则洞口如何输入?分两次输入时，不允许输入为0的偏移值；最小为1，若按1输入，也就是最小值输入建模，对结构的计算可有影响？！类似情况，若洞口上有多个根梁，有如何解决呢？是在TAT下出现的！surk
请问洞口上的梁是如何形成的或者说它的成因及作用是什么？PKPMZB 论坛管理员
我的意思是：梁与洞口轴线垂直相交！使的洞口一分为二！不是梁在洞口之上！surk
我个人认为这种情况对结构的影响不是很大。可以先布置好洞口再在其上添加网点。实际上程序会自动给你留出小墙垛。PKPMZB 论坛管理员
本人按你的方法试过，但还是在梁每边各有1MM的垛！是不是程序自认为在梁下有一根柱架住梁，柱把剪力墙洞口分成两个洞口，这样是否会造成对结构计算的失真呢？surk
剪力墙洞口上加梁最好按次梁输入，则没问题。钢筋混凝土
出现小墙垛是正常的，这是程序为了使上下层的正确传力所做的处理，对结构不会产生计算失真。如果按楼上那位的处理即以次梁的方式输入也可。PKPMZB 论坛管理员
13.PM里面什么是虚梁？怎样设置虚梁？是把断面设为250X0吗
--------梁截面定义为100X100，按普通梁输入就行了
----------不过有一点你要注意，虚梁只在SATWE中起作用，在TAT中没有虚梁概念 --------画板时，好像会把虚梁也当成支座，在satwe的说明书31页中有说明
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六 PK/PM 问答
PK/PM网站 著
Concrete 整理
问：PMCAD中若修改标准层平面布置（如增、删杆件）会影响已输入的荷载吗？
答：不会，在A菜单修改完存盘退出后，应执行一遍1，2菜单内容，并且进行“输入次梁
楼板”菜单应选第二项进入。再进行3菜单看各杆件荷载值和分布，除一些因修改打断（长度有变化）的杆件上的荷载自动给删除外，其它杆件上的荷载均被保留。
问：结构上多塔、错层的含义是什么？如果多塔楼之间层高不同能认为是错层吗？
答：结构设计上多塔、错层与日常习惯认为是有区别的，错层一般指结构中的竖向受力构件
在某一层（或几层）没有与该层平面构件相连系而跨跃该层（或几层）延伸至上层，则认为有错层，多塔是指几栋建筑物或者底部几层，或者顶部几层（可能中部几层）平面构件（包括楼板）连在一起，其它各层结构自成体系，称为多塔楼结构。多塔楼之间层高不同的楼层只要不是连接部分的楼层，其本身是各自独立受力的，不能认为是错层。
问：有时更版后PMCAD与基础或TAT无法接力运行是什么原因？
答：由于PMCAD系列CAD软件数据共享有一定格式，软件更版一些模块作了功能的修改
和补充，软件模块之间数据传递格式可能有所改变或补充，因此更版时必须将有关联的模块都进行更新，这样才能保证整体软件的数据互相连接，达到一体化运行（具体请在更版时向CAD工程部有关技术人员咨询）。另外盗版和从非正规途径拿来的软件是完全不可能达到上述要求的，软件的接力运行是不稳定的，并且会由于数据格式上的问题造成运算结果的错误。
问：我们是PKPM软件的老用户，由于种种原因一直没有更版，请问今后如何长期获得你
们的技术支持，钥匙盘能否换成新版？
答：只要是我们软件的合法用户，请带购软件时签订的《技术转让合同》文本或复印件，老
的钥匙盘（请在盘上加盖单位公章）和软盘成本费，来北京PKPMCAD工程部或上海分部更换新版钥匙盘，领取新版软件及软件补充说明（邮寄也可）。
问：请问对PKPM系列CAD软件安装时应注意的事项，我们在更版时有时会出现新安装上
的软件不能正常运行?
答：PKPM系列CAD软件每年为注册用户至少更新二次版本，只收取磁盘的工本费，软件
用户可向北京PKPMCAD工程部或上海分部查询。(电话：010-4212839、021-3780124X8001)
软件是经压缩后拷在3寸软盘上，用户在获得正版安装盘后必须首先安装CFG盘，然后再安装其它软件盘，否则将造成找不到软件路径而无法运行。
软件完成释放安装后，必须检查C盘根目录下的AUTOEXEC.BAT和CONFIG.SYS文件配置，其中AUTOEXEC.BAT可参照CFG目录下的相同文件名中的内容添加修改， 34
CONFIG.SYS文件中必须要有files=25或以上，buffers=20或以下，shell=c:＼command.com/e:1024/p，修改过上述二个文件，必须重新启动计算机。
用户在更版时，原则上必须对提供给用户的新模块全部安装更新，一般新更模块与
旧版其它模块是不配套的。用户更版后，对老数据可从PMCAD起重新过一遍，生成新的数据文件和中间文件即可与新版软件匹配。
问：在基础软件中如何获得上部结构传给基础荷载的标准值?
答：在JCCAD的“输入荷载”中选“荷载参数”在弹出窗口把恒、活荷载分项系数改为1；
在EF“信息输入”弹出窗口中把恒、活荷载分项系数改为1；ZJ的“上部荷载”中的组合信息窗口，把恒、活荷载分项系数改为1；BOX“荷载输入”菜单中的“荷载分项，组合，组合值系数”将恒、活分项系数改为1，即可。
问：我们想引进PKPM系列软件，可以通过邮寄吗?具体手续怎样?
答： PKPMCAD工程部以及上海分部承办邮购软件工作，具体手续如下：
1. 请将软件款办理银行转帐，我部开户行建行上海卢湾支行，帐号055096-00263084146，开户名称：上海建申建筑技术开发部。办妥转帐手续后，银行会给你一张“转帐回执”。
2. 请将“银行转帐回执”复印后并在其复印件上写明需购软件模块名称，务必写明邮寄详细地址，邮编，收件人及联系电话(只有单位名称无具体地址，根据邮局规定不办理邮寄)
将该复印件传真(021-63780176×8765)或邮寄到我部，我部收到后即以快件挂号方式免费邮寄软件，(一般从收到“订购复印件”起算十日内寄到用户手中)。
3. 邮寄内容：
a)《技术转让合同》四份，请在最后一页“受让方”(甲方)栏按拦内要求认真填写(必须
填写单位开户银行及帐号)并盖公章，将其中三份《合同》尽快寄回我部，一份由用户保存。
b)所购软件盘片及钥匙盘(请查收)
c)软件使用说明书(可能单独邮寄) 您单位已进入我部用户目录，可获得以下服务：
软件入门培训(每专业二人，免收培训费)
每年不少于二次版本更新(仅收取磁盘工本费)
获得《PKPM月刊》(双月刊)二册
技术咨询(答分机)和来我部培训机房上机实习
参加专业技术专题讲座(不定期举办，见通知)
问：我们单位设计一般都是多层结构，是否只需一个PK就能满足要求？
答：工程设计本身是一个系统化工作，PKPM软件针对设计特点，每个模块都是有密切联系
的。就拿结构设计来说，设计人员总是先从结构布置出发（采用PMCAD），然后针对结构特点，选择合适的分析模型和计算模块（PK、TAT、SATWE）。当然各模块也可单独使用，但与前面的思路是不一致的，只是拿软件的某一个功能来解决一个问题，谈不上工程设计CAD，提高效益和技术水平也要大打折扣。
问：我采用EF算基础与手算结果比较不一致，是什么原因？
答：EF与手算结果是不一致的，一是EF软件采用计算模型是以文克尔假定弹性地基梁计
算，而手算一般用倒梁法模型；二是软件可以对底面积重复利用进行修正，而一般手算 35
是不考虑的；三是对基梁上剪力墙考虑其约束作用影响；四是EF可考虑上部结构整体刚度对基础的影响；五是配筋计算考虑支座（柱）宽度影响，实际配筋值为距柱边B／3处（B为柱宽），同时折减弯距不大于最大弯距30％。
问：TAT与其它同类软件相比，其优势在什么方面？
答：TAT与其它同类软件都是采用三维空间杆系模型，然而TAT非常重视其深度开发。作
为PKPM系列中的一个重要分析模块，共享整个软件包的数据库和集成化优势，TAT对多塔，错层等分析功能早已走向成熟，其活荷载不利布置已广泛用于多层复杂体形的内力分析，引入弹性节点功能，运用于空旷结构分析（如构筑物、塔架、体育场馆等）。另外，TAT具有对钢结构、钢砼混合结构的计算以及异形砼柱计算功能都深受广大设计工程师的欢迎。
问：我们在运用EF软件时，基床反力系数K应如何取值？
答：K的取值可参阅说明书中的附表，在同一类土中，相对偏硬的土取大值，偏软的土取小
值，若考虑垫层的影响K值还可取大些，当有多种土层时，应按土的变形情况取加权平均值。K值的改变对荷载均匀的基础内力影响不大，但荷载不均匀时则会对内力产生一定的影响。应适当调整K值，选择较理想的内力与变形的K值，并最好使垂直位移不出现负值。
问：我需要获得上部结构传至基础的恒十活荷载标准值，怎么做？
答：在基础CAD软件中都可找到“荷载组合”窗口，将恒十活分项系数改为1即可。
问：在输入一个框架结构时，电梯井为砖墙或砼墙板围成，我该怎么输入？
答: 应明确结构形式，框架结构不应将墙输入，只能将其简化为梁柱体系，但不要遗漏荷载。
问：如何获得砖混结构转至基础荷载？
答: 请在PKCAD中执行第8次菜单“砖混坑震验算”，即可。
问：基础计算时，应如何考虑上部结构刚度的影响？
答: PKPM系列CAD软件基础部分EF、ZJ均考虑上部结构刚度对基础计算影响，提供上部
结构无穷刚模型；不考虑上部刚度模型；按TAT计算上部结构刚度模型。用户可根据工程实际选择计算。
问：TAT可分析楼层刚度不是无穷刚的情况吗？
答: 可以，可考虑弹性节点，楼层分块无穷刚等设置。
问：TAT可对异形砼柱进行内力分析和配筋计算？
答: 可以，请参阅《PKPM月刊》第四期P6页文章。
问：在进行桩筏设计时，ZJ软件对桩沉降计算是否考虑群桩效应影响？
答: ZJ软件考虑群桩效应对沉降影响，向用户提供二种计算方法，“等代墩基法”和“沉降
比法”。
问：软件抗震计算中，如何考虑上海地震特点？
36
答: 上海地区“地震影响系数曲线”与全国规范有所不同，在输入场地土四类时加一负号即
可。
问：采用ZJ软件进行布桩时应注意些什么？
答: 采用满堂布桩时，应按桩实际受力分布布桩，在平面边，角部位的桩数应多于其它部位，
布桩系数可参考《ZJ说明书》第88页，也可根据实际经验确定。非满堂布置或桩数较少的情况。桩应尽可能布置在墙或柱下面。对于桩间土承担部分上部荷载的问题，应按当地经验确定，一般可按承担10％考虑，但对可液化土，湿陷性土，欠固结土，新填土，有震陷可能的不良地基土均不考虑分担作用。若按土与桩弹性假设和上下部结构共同作用模型进行桩筏分析，软件要求输入板底土反力基床系数值，用户在“模型参数”窗口第二项输入板底（B2深）土极限阻力标准值时，软件会自动计算板底反力基床系数建议值供用户参考。
问：一工程有几层地下室，按TAT进行结构分析，将地下室与上部结构合起来进行计算，
TAT如何扣除地下室水平风力和地震力？
答：在TAT中，用户可在“参数修正”菜单中定义地下室层数，即输入结构模型有几层属
于地下室，则在计算风力时，其高度系数要扣去地下室层数，即风力在地下室层时取0，而在抗震计算时，结构地下室各层没有地震外力，只承担上部传来的地震反应。
问：TAT三维分析对各层柱计算长度系数可否人工修改？
答：可以，对于钢结构或特殊情况下的柱，软件除了按规范要求自动计算柱长度系数，并给
出图形，设计人员可对软件提供的X、Y矢量方向的柱计算长度系数进行校核或人工直接通过右侧菜单交互式进行修改。
问：TAT对地震力放大系数取值新老版本说明书讲的不一致，请问如何填写？
答：地震力放大系数填>1，按所填数值放大，对于≤1数均视为不放大地震力。
问：我曾看到PMCAD建立的结构布置通过消隐产生的空间结构模型，请问怎样制作获得
这个图形？
答：我们是采用三维建筑软件APM中的消隐计算功能来实现对结构模型的消隐，它计算出
各种梁、柱、墙和门窗洞口之间的空间遮挡关系，对结构设计人员了解和分析结构构件的合理布置及空间概念有很大益处。九七年的PMCAD新版已将该功能加入，详见PMCAD主菜单第D项。
问：能否介绍一下针对楼板设计的软件？
答：PKPM系列工程设计软件中完成针对楼板设计软件模块包含在“FEQ”模块中，它的主
要功能和使用范围：
（1）可以计算各向同性的任意形状的板弯曲问题。
（2）边界条件灵活，可以自动处理，亦可人工填表处理。
（3）可以从PMCAD里截取计算板层。
（4）能够自动生成网格，节点编号，单元编号等。
（5）可以人工干预网格划分，并按要求编号。
（6）可以自动读取TAT的荷载。
（7）可以按规范进行内力组合，对楼板和构件进行截面设计。
（8）输出结果自成表格并附有大量图形输出。
（9）适用于高层建筑中厚板转换层设计以及一般结构普通楼板设计。
37
问：在使用APM进行方案设计时，碰上诸如菜单变黑、提示行变蓝，或原工程丢失时，应
如何恢复正常？
答：可按以下步骤进行：（1）立即存盘退出，回DOS状态；（2）删除以APSR为前缀的文
件（del APSR.＊）；（3）重新进入APM主菜单一，按新文件方式输入一临时文件名，如AAA，并在进入菜单后立即存盘退出；（4）将此临时文件拷贝给当前工程名(设为BBB)，即进行：copy AAA BBB （5）再次进入APM主菜单一，点“本层布置”菜单的“换标准层”，即可恢复正常。
问：如上部结构使用的是其它结构软件计算的，可否使用PKPM系列软件中的基础软件进
行接力设计？
答：可以。但需使用PMCAD软件重新形成工程的底层平面网格后再使用PKPM系列基础
软件。并将上部结构计算所得的上部荷载值用“荷载定义”及“荷载布置”菜单将上部结构传来的荷载值输入。但我们建议用户最好配套使用本系列软件，以免输入荷载出错。
问：请比较一下PM中次梁和作为主梁输入的次梁在处理上的差异。
答：在PM荷载导算上，房间的次梁当作一个交叉梁系作超静定分析求出次梁的支座反力，
并将其加载到承重的主梁或墙上。结构标准层的主梁（包括当作主梁输入的次梁）当作一个以柱和墙为竖向约束支承的大的交叉梁系计算，柱与墙处无位移，无柱节点处有三个位移。因而，从原则上讲，一根梁当作主梁输入还是次梁输入对该梁本身的计算结果是一致的。 在用TAT作整体分析时，计算内力原则是同样的，只是次梁单独计算并且不考虑次梁对结构整体刚度的贡献。
问：在PMCAD主菜单五“框架生成”点取其中任意项均会出现版本说明的现象，该如何
解决？
答：出现这种现象你首先应检查机器系统日期，即在dos提示符下键入date，若与当前日期
不同，改为当前日期后再运行该菜单，若问题依旧，应将PM软件重新安装一遍，并将该工程在PMCAD1，2，3菜单中重新执行一遍，让软件生成新的数据文件能与所执行该版本软件相匹配，问题即可排除。
问：在PK中是如何考虑钢筋混凝土异型截面柱的计算和配筋？
答：在PK计算时，异型截面按材料力学的经典公式求出各种异型截面在主轴的惯性矩，与
梁、墙一起进行平面内结构的整体分析，分析后，仅考虑每段柱平面内的弯矩、轴力和剪力，平面外不考虑。然后以平面内各柱肢为一矩形截面求出钢筋面积，按对称配筋计算配筋，对于异型截面柱，我们推荐使用多层及高层建筑三维分析软件TAT或SATWE。
问：我们单位是乙级院，一般均设计多层结构，请问SATWE软件能适用于多层结构的设计
吗？
答：SATWE软件也适用于多层结构的分析，但用户在使用时应特别注意以下两点：（1）高
层结构的荷载组合与多层结构的荷载组合规则是不同的；（2）高层结构的配筋计算及构造要求亦与多层结构存在差异。因此，当用户使用SATWE分析多层结构时，有些参数的取值应慎重考虑，应按照规范要求作出适当调整。
问：我可否在APM中以高分辨率显示和制作图片？
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答：如果你的计算机内配有TVGA以上的显示卡，那你就可在高分辨率下显示和制作渲染
图片，具体方法为：在当前目录下建立一个名为device的文件，在里面写入354，1，0，1024，768，8，16几个数，再进入APM中的主菜单一或主菜单二，那么你此时已处于高分辨状态了，倘需再回到普通的VGA显示模式，只需将device文件改为18，1，0，640，480，8，16即可。
问：我在执行PMCAD模块数检菜单时，却一直出现主菜单画面而没有执行数检程序。检
查PM程序及设置均无问题。PM重装也问题依旧。我该怎么办？
答：由于非正常退出，在你的工作目录下有一些无用的异常文件，只要删除这些文件即可。
也就是删去除WORK.＊，工作名.＊以外的文件。
问：我的机器PM主菜单出现了许多奇怪字符，有“叮”、“咚”之类，这是怎么回事？ 答：你只要保证在运行SMARTDRV.EXE之前已经运行了CFONT.COM程序，就会避免这
类问题。或者在AUTOEXEC.BAT中，将CFONT写在SMARTDRV之前。
问：TAT对墙中柱以及边框柱是怎样处理的？
答：TAT程序忽略了墙中柱，在TAT的配筋简图中没有出现墙中柱。TAT将边框柱简化成
短厚墙肢，在配筋简图和配筋文件中都有体现。因而，TAT在进行柱归并后，归并库中没有这两类柱。如果要考虑柱对剪力墙的刚度贡献，请采用我部的SATWE程序。
问：我可否在APM中以高分辨率显示和制作图片？
答：如果你的计算机内配有TVGA以上的显示卡，那你就可在高分辨率下显示和制作渲染
图片，具体方法为：在当前目录下建立一个名为device的文件，在里面写入354，1，0，1024，768，8，16几个数，再进入APM中的主菜单一或主菜单二，那么你此时已处于高分辨状态了，倘需再回到普通的VGA显示模式，只需将device文件改为18，1，0，640，480，8，16即可。
问：我在执行PMCAD模块数检菜单时，却一直出现主菜单画面而没有执行数检程序。检
查PM程序及设置均无问题。PM重装也问题依旧。我该怎么办？
答：由于非正常退出，在你的工作目录下有一些无用的异常文件，只要删除这些文件即可。
也就是删去除WORK.＊，工作名.＊以外的文件。
问：在使用PK绘制施工图时，绘出圆柱配筋数大于计算出的配筋数是怎么回事?
答：在PK计算中，对于圆柱的计算按GBJ 10－89第4.1.19条圆形截面钢筋混凝土偏心受
压构件公式计算，而在出施工图部分未作处理，仍按方柱处理，将平面内与平面外钢筋全部绘出，而导致这种情况。如出现此情况后，请将柱设定为不设置垂直于框架平面的钢筋即可。
问：对于托梁，墙中梁，墙上梁，墙中柱，边框柱这些构件在使用SATWE软件进行分析时，
会不会导致分析结果失真?
答：不会。
对于转换大梁，SATWE根据墙元细分在其下边产生的出口节点信息，在托梁上相应的位置增加了这些节点来模拟托梁与剪力墙在接触面上变形协调的实际情况，并以这些节点为依据建立变形协调方程，较好的解决了托梁与剪力墙的内力分析问题。
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对于墙中梁和墙上梁考虑到梁的宽度一般不大，而大部分截面与剪力墙共用，所以软件未考虑这些梁的刚度。对于墙中柱，边框柱自动扣除了墙柱共用部分刚度影响，使结构刚度更为合理。
问：如何用PK计算井字梁？
答：将井字梁当作PK中的连梁进行计算是不合适的。实际上井字梁的受力比连梁要复杂。
井字梁计算请采用我部的TAT或SATWE软件作三维空间分析，其结果才是准确的。
问：在PKPM软件WIN95版中,如何对屏幕画面进行移动?
答：可先将Scroll Lock键打开，再使用上下左右四个方向键进行移动，或按住[ALT]键不放，
再按上下左右四个方向键可达到同样的效果。
问：在PKPM软件WIN95版中打印绘图时,如何使图形充满整个画面(即类似于AutoCAD中
的窗口打印功能)?
答：可在编辑图形时先使用局部放大菜单中的窗口放大功能,使图形大小满足您的要求后,再
选取打印菜单里的打印范围框内的"选择的范围"进行打印即可。
问：在PKPM软件WIN95版中出图时,如何加上图标栏?
答：可在MODIFY中将图标栏先画好,然后将其存盘为BTL.T文件,再将该文件拷贝到CFG
目录或工作目录中即可。
问 ：请问新版的SATWE软件中增加的刚性梁是何意义?
答:新版的SATWE软件中增加了刚性梁分析功能。这里的刚性梁具有如下特点:
1) 刚性梁本身无自重,但可以承担外荷载;
2) 刚性梁本身无变形,只随柱或墙发生平动或转动;
3) 刚性梁的作用是正确的传递外荷载。
SATWE软件隐含规定:两端节点都在截面范围内的梁为刚性梁.当然,用户也可自定义刚性梁，即在PMCAD人机交互输入时,将构件的材料信息定义为1000即可。
问 ：在新版APM中,如何对四个视窗进行切换?
答:在新版APM中,每个视窗的左上角均有三个小按钮,用鼠标单击第一个按钮,即可使该窗口
切换为当前窗。用鼠标单击第二个按钮,即可用鼠标围出任意大小的一个区域作为当前窗的新区域。用鼠标单击第三个按钮,即可会到初始设置的四窗口形式。
问：在用PMCAD输入错层结构时,对于错层洞口应如何处理?
答:由于在输入错层结构时按两层或多层输入,层分得很细,往往从洞口中穿过,为了使计算正
确,应把洞口上的墙梁按普通梁来输入。即在洞口两端加两个节点,在构件定义中定义墙梁,在墙梁的标高处输入墙梁即可。
问：在计算多塔结构时,应注意哪些问题?
答:1)在多塔结构中,每层有两块或更多的相互独立平动的楼板。每块楼板的平动与其它楼板
无关,只是通过底盘有所影响。由于多塔的这种性质，决定了各塔的振动中的独立性.因此,为了使各塔均受到合理地震力,振型数不应小于12,如考虑藕联则应更多;
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2)在某一振型中,不能理解为某一塔的振动周期,而应理解为整个结构的周期,只是这个周期的振动以该塔为主。在多塔结构中,不存在严格的各塔独立的周期,而应理解为各振动对哪个塔贡献大，或该振型对哪个塔的反应大。
问：为何新版PKPM软件出施工图时,有些梁柱的箍筋会全段加密?
答:梁柱配箍时,必须满足规范要求的体积配箍率。PKPM软件以前的版本中,箍筋最小直径为
8mm,体积配箍率一般能满足规范要求,故无需全段加密。而新版PKPM软件中允许箍筋直径为6mm,有可能无法满足体积配箍率的要求，故需对箍筋进行全段加密。
问：在新版PKPM软件中,柱筋绑扎搭接的起始位置是如何定的?
答:1)上下柱之间的钢筋绑扎搭接时,起始位置为梁上的一定距离M,M取柱高和500mm的较
大值;
2）柱与基础相连处搭接起始位置也取M（M含义同上）。
另外，需要指出的是，在绑扎钢筋搭接范围内都要设置箍筋加密区。
问：在新版PKPM软件中，对托柱的梁在画图时如何处理？
答：梁托柱时，柱下梁是被柱分成几段来计算的，但在画施工图时，程序是将柱下的几段梁
合成一段通长梁来画的。上部钢筋的断点及箍筋加密区等都按通长梁来设计，使之更为合理。
问 ：我单位的计算机操作平台是英文Windows系统，请问在此平台下能使用PKPM软件吗? 答：在英文Windows平台下，如果装上"中文之星"或"四通利方"等中文平台支持软件，就可
照常使用PKPM软件。但需注意的是:有时在安装了多种中文支持平台后，由于它们在系统中有可能发生冲突，反而会使PKPM的汉字不能正常显示了。
问：我使用PKPM新版软件的DOS版TAT软件时只能调用TAT高层版软件，请问如何才
能调用TAT的8层版软件?
答：您可以将C:\CFG目录中的CFGPATH文件中的TAT调用路径: C:\PKPM\TAT\改成:
C:\PKPM\TAT8即可，高层版软件具有8层版的一切功能。
问 ：请问如何将AutoCAD软件生成的*.dwg文件转化为PKPM软件的*.t文件?
答：您可以先在AutoCAD软件中使用DXFOUT命令将*.dwg文件转化为*.dxf文件，再在
Modify中点取主菜单5将其转化为*.t文件。
问 ：请问PKPM软件可以进行墙梁的计算设计吗?
答：墙梁结构在砖混结构中应用十分普遍，尤其是在非地震区。故PKPM软件的GJ模块中
新增加了墙梁构件的计算功能。本软件除根据《GBJ3-88》的有关规定，可以设计单跨简支的承重或非承重墙梁外，还参考了有关研究资料及设计手册，亦可设计单跨框支墙梁，两跨或三跨连续墙梁。在设计中还可考虑墙梁洞口对结构的影响。
问 ：在EF软件中如何将基础梁的钢筋连通，修改?
答 ：一般情况下，建议用户画梁施工图时将梁的钢筋连通，不设弯起筋（也可设弯起筋）。
这样可使施工图简单，剖面少，安全可靠，便于施工。连通钢筋时，上面钢筋全部连通，下面支座仅连通第一排，第二排不连通，按需要的长度进行切断。连通操作可按菜单和 41
提示进行。钢筋既连通又修改时，应先连通后再将所画的梁逐根修改(可用相同修改菜单)。修改钢筋时，钢筋总数不宜再增加，只可加大、减小钢筋直径，减少钢筋根数。
问：在使用PKPM软件进行深基础计算时，如何对基床反力系数K取值?
答：K值的取用可参阅说明书中的附表，一些地方性规程也提供本地区的K值。一般来说，
在同一类土中，偏硬的土取大值，偏软的土取小值。若考虑垫层的影响，K值还可取大一些。当有多种土层时，建议按土的变形情况取加权平均值。K值的改变对荷载均匀的基础的内力影响不大，但荷载不均匀时则会对内力产生一定影响。此时可适当调整K值，选择能得到较理想的内力与变形的K值，并最好使垂直位移不出现负值。
问：据说PKPM软件的建筑模块与结构模块实现了数据共享，请略加说明好吗?
答：PKPM系列软件的建筑模块与结构模块已经实现了数据共享，故建筑的数据可以直接供
结构使用，反之亦然。当然由于结构CAD只处理数据中的柱梁墙和洞口等承重构件，它会过滤掉建筑数据中的其它构件。因此，在使用中应将建筑文件更名复制成一份供结构使用的文件，结构在这个文件上进行操作，从而可保护建筑数据的完整。此外，本接口能将建筑中的非承重构件作为荷载传到结构模块中去。传递的方法是先将所有的建筑构件转化为荷载，然后根据PMCAD的最终设计的构件位置，实现荷载的最终转化。即:凡是作用在承重墙上的荷载去掉(因为结构模块中会自动计算承重墙的荷载)，凡是填充墙下无梁的荷载均布在板上，有梁柱的则将荷载加在梁柱上。PKPM的设备软件也可以与建筑软件的数据共享。PKPM的设备软件可以使用建筑软件APM所生成的建筑平面布置，方法为：使用"设备底图"中的"把建筑施工图AP*.T转成设备底图DT*.T"功能转换图纸，然后进行设备软件操作。也可以将APM所生成的APSR.FNM和工程名.*文件文件复制到设备工作目录，使用"设备底图"中的"建立建筑模型"，查看并修改建筑模型，无误后使用"把设备模型生成设备底图"功能生成所需要的设备标准底图。
问：在新版PKPM软件中，将*.T文件转化为*.DWG文件后，是否需在WIN95下安装
AutoCAD软件?若将AutoCAD安装在C盘或D盘，WIN95下是否可以?
答：在新版PKPM软件中，由*.T转过来的*.DWG文件可以在AutoCAD R12至 R14版下
进行编辑。也可在PKPM软件中直接进行编辑和输出，运用同样方便。AutoCAD软件可以安装在WIN95下，也可以安装在DOS环境下。至于AutoCAD软件安装在哪个盘下对PKPM软件的使用并无什么影响。
问：在安装了新版PKPM软件后，WIN95的批处理文件及系统管理文件应如何修改?
答：现在安装新版PKPM软件后，会自动进行软件设置，无特殊要求，一般不用再对系统
的批处理及系统管理文件进行修改。
问：我院安装PKPM WIN95版后，在出图阶段输入中文时，选择WINDOWS字体后，发现
输出的中文是竖排体，而非通常的横排体。请问这是怎么回事？
答：这是因为在WINDOWS字体中，对于仿宋字有两种版本。一种是"仿宋-GB2312"字体，
另一种是"@仿宋_GB2312"。其中前者对应的是我们通常使用的横排字体，而后者对应的则是竖排字体。估计您选择的是后面这种字体才造成了出现竖排字体的现象。另外需要指出的是，在PKPM中使用F7，F8键进行图形的缩放时，在较小的显示倍率下，有可能竖排体的汉字会以横排体的形式显示，但实际打印出来还是竖排字体。所以用户应仔细检查字体设置是否正确。
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问：我单位用新版PKPM程序打印绘图时，直接调用Windows98下的打印窗口，使用 HP
绘图仪时，旋转90度的字及数字无法正常输出（打印机无此问题）请问是什么原因？ 答 ：估计是你的绘图仪没有配置好造成的。
问：我地区地震设防烈度为6度，设计丙类建筑时，按规范不算地震作用，此时在PK中
KZDJ系数应为何值？
答：如你确定不用计算地震作用的话，该系数应填5。
问：我们在使用PKPM系列软件的基础模块时，想将上部荷载的合力坐标与下部基础的形
心坐标的对比图形打印出来，却发现该图形并未形成*.T文件。请问我该如何将其打印出来？
答：您可以将该图形先形成好，并将其显示方式调整好，再按下Ctrl+P组合键，即可进行
打印操作，以后的版本将提供该图形文件。
问：在PKPM软件WIN95版中出图时，如何加上图标栏?
答：可在MODIFY中将图标栏先画好，然后将其存盘为BTL.T文件，再将该文件拷贝到
CFG目录或工作目录中即可。
问：请问能否将微软的中文字体移植到PKPM中?
答：可以。在MODIFY中的"标注"-"文字"-"定义字体"菜单内，选择"中文"项，并任选一非
0的字体号，然后在弹出的对话框中选择"Windows字体"项即可。￡
问：在新版PKPM软件中，对托柱的梁在画图时如何处理?
答：梁托柱时，柱下梁是被柱分成几段来计算的。但在画施工图时，程序是将柱下的几段梁
合成一段通长梁来画的。上部钢筋的断点及箍筋加密区等都按通长梁来设计，使之更为合理。
问：为什么JCCAD在绘独基详图时绘不出柱插筋?即使绘出的也不是联接TAT，PK绘框架
柱的柱与断面配筋，而是程序自定义的钢筋根数规格与TAT，PK绘制的框架柱完全不同，不知何故?
答：这是因为在JCCAD中没有运行"上部构件"菜单里的"框架柱筋"子菜单造成的。该菜单
是用来输入框架柱在基础上的插筋的。用户在点取该菜单后，用下一级子菜单中的"定义类别"和"柱筋布置"即可对各个柱子布上不同的插筋，并可通过"删除类别"和"柱筋删除"菜单作任意删除。如已经完成了TAT或PK的绘制柱施工图，这里就可自动读取相应的柱筋数据。
问：我在使用PKPM软件的DOS版本时，鼠标却怎么也用不了，请问这是怎么回事?
答：估计您的鼠标驱动程序与您的鼠标不匹配，您只要换一个相应的鼠标驱动程序试一试即
可。
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七.PKPM新规范版本变化笔记
本笔记属于听课记录，可能有误，请以说明书为准。
滚轮的操作：可以缩放、平移、旋转。
Pkpm系列都可以渲染现实，比如pm和jccad
当鼠标移动到构件的时候可以显示构件的各种信息。另外，此时可以使用鼠标右键唤出窗口来修改此构件的各个参数。
（一）SATWE推荐使用，TAT不推荐使用。
新版SATWE能够计算上部刚度。
考虑上部结构刚度的基础计算更合理。如果考虑了上部结构刚度，基础梁的弯矩会重分布。 一般选择“施工模拟1”。但有时“施工模拟1”的结果明显不合理，这是需选“施工模拟2”，可以减少柱底的剪力和轴力分布不合理的情况。如果是框剪结构，选“模拟施工2”。 杆件截面剪力不均匀系数在新程序中可以输入。
虽然程序提供了荷载组合系数的编辑功能，但一般不要更改。不过，在程序中没有给出全部的荷载组合系数的编辑功能，有些就需要根据情况更改。比如恒荷为主的的荷载组合系数
1.35，标准组合的荷载组合系数1。在SATWE底层计算结果中给出了各种荷载组合的说明，其他层的结果文件没有这些说明。
程序能计算侧向土压力对地下室墙体的作用。
底框结构必须按照砖混计算。
底部框架可以用SATWE计算，在SATWE中要选“砌体结构”选项，并选底框底层数。计算方法要用规范算法，不要用有限元。
还要选“底框”来画图。底框箍筋全长加密。腰筋不能小于14，腰筋受拉锚固。梁钢筋伸入柱中。需要去掉构造柱，检查支座情况。
在讲座中，推荐多看文本文件信息。有很多信息在图形结果中没有。
（二）PM变化：
l 取消检查模块
2 增加了设计参数：
3 需要选择结构形式：框架的底层柱根放大25％，而框架剪力墙不放大；如果选择高层则套用《高规》。
4 不同主材的选择。
5 可以填保护层厚度。ho=h-保护层厚度－12.5mm
6 可以填地下室层数，但必须是四周完全被土包围才是地下室。地下室不考虑风荷载，地下室验算墙的抗侧压力。
7 可以填和基础相连最高层。和基础相连的层全部按嵌固考虑。并且这些层的荷载都传到基 44
础程序中。
8 新规范版可以读取旧规范版本数据，但需要补充设计参数。旧规范版也可以读取新规范版数据，只要将各个步骤重新过一遍。
9 楼层组装增加“对应的荷载层和次梁层”的信息。
l0 双向板的判断由1：2，改为1：3。
11 改进了增减梁后荷载的保持能力。
12 增加新荷载规范的“活荷折减”功能。
13 PMCAD、SATWE中也有活荷折减，前者主要针对梁，后者主要针对墙、柱。
l4 增加了板温度钢筋的绘图。
l5 可以修改板边界条件。
l6 准备将增加连续板计算。
（三）PK变化
l 现浇楼板需要输入翼缘厚，是为了确定腰筋层数。腰筋层数由腹板有效高度确定。使用新规范，腰筋配置增多。但如果边梁的相交楼板太厚，则不考虑楼板的作用。
2 增加“是否根据裂缝自动选筋”的选项。
3 增加“修改柱计算长度”
4 增加双层吊车。
5 新规范允许柱钢筋一次搭接，搭接长度为原来的1.6倍，因此同时箍筋加密区高度增加。 6 根据新规范，钢筋锚固的柱中水平段长度由0.45Lae改为0.4Lae，垂直弯钩统一为15d。 7 在梁受扭时首先由腰筋承担扭矩，如果腰筋不够再增加抗扭纵筋。抗扭的腰筋按受拉锚固。
（四）SATWE变化及提要
l 在SATWE中“梁弯矩放大系数”是为了考虑活荷不利布置。此选项和“活荷不利布置层数”互斥，不同时考虑。（在TAT中不互斥）[该系数对底面钢筋同时起作用，需要慎重设置] 2 增加“双偏压验算”功能。可以用单偏压计算配筋后，用“双偏压”来验算。来避免双偏压的配筋结果的多解性。采用双偏压配筋，配筋量可能变大也可能变小。
3 在混凝土中不要看“弹性挠度”结果，此结果只对钢结构有用。
4 SATWE不能出柱内力包络图。
5 平法多层钢筋的写法和标准图不一致是为了减少文字重叠。
6 如果梁梁相交，有时需要由用户确定梁的支座情况，程序是根据是否出现负弯矩来判断梁是否是铰支座。程序可能判断错误，导致梁的挠度计算结果不合理。另外，支座处的梁上部钢筋配置也不同。在支座处弯矩也进行调幅。在TAT中有显示调幅梁功能。
7 次梁作为主梁输入产生的问题：主梁有箍筋加密区，并可能需要修改支座情况。作为次梁输入，主梁全部作为铰支座。
8 增加柱平法的“平面注写2”，它更接近标准图写法。并增加平面柱表写法。
9 异形柱只按双偏压计算，配筋。
（五）新旧规范变化的影响
对配筋的影响：
l 对腰筋提高要求，使总用钢量增加9％。
2 对地震作用的考虑增加受力钢筋10％。
3 板的最小配筋率增加。板增加配筋10％。
45
对剪力墙
1 配筋结果未考虑构造配筋，因为构造钢筋和边缘形状有关，需画图时确定，或用户自己考虑。
2 剪力墙底部加强区和非加强区高度由程序自动判断。
3 新规范取消了十字形暗柱。
对地震计算的影响：
l 地震烈度增加选项，如七级半和八度半等。
2 近震、远震改为三组。
3 阻尼比、周期相关条文均有改变
4 风荷载增大。
5 地震作用增大，地震位移也增大。
6 增加选项“扭转耦联”
7 考虑双向地震力，导致地震作用增加。地震作用放大了1.3倍。
8 如果双向地震力和双偏压同时考虑则导致配筋大幅度不合理增加，因此不要同时选两个选项。
9 高规要求作单向地震计算时，考虑偶然偏心作用。程序中的做法是增加5％的偏心。如果考虑偶然偏心，一般不考虑双向地震。考虑偶然偏心后荷载组合数增加3倍。内力增加5～7％
l0 《高规》要求控制偶然偏心下的最大位移比。考虑偶然偏心后最大位移比增加18％。 l1 最不利地震方向。程序结果输出最不利方向角的角度，这个角度要用户自己填到程序参数中。
l2 是否考虑竖向地震力作用作为选项供用户选择。因为抗震规范要求在8度地震区，如果是长悬臂、大跨度或带转换层的结构要考虑竖向地震力作用。是否属于这些结构类型需用户自己判断。
l5 通过有效质量系数可以判断计算的振形数是否足够。当有效质量系数大于0.8的时候，才表明振型个数足够。在复杂的多层钢结构中，一般需要振型个数达到几十个才满足要求。有效质量系数可以在计算结果中查到。振型个数和结构布置关系很大，但和层高关系不大。考虑的振型数多，才能出现局部振动。
l6 新程序不但能考虑刚性楼板，也同时能考虑弹性楼板。
l7 弹性节点考虑
l8 产生最大作用的振型的方向角叫振型的方向角。
l9 对地震贡献最大的振型叫主振型，一般为第一平动振型（也有可能是第一扭转振型）。对地震的贡献指底部剪力和变形能。
20 振型产生的变形能包括侧震成分和扭转成分。振型也因此分为侧移振型和扭转振型。 21 PKPM的地震计算在很多方面参考了国外的etabs程序。
22 规范要求计算斜交抗侧力构件方向的地震力。在程序中可以填入多个地震力方向角。如果考虑了斜交方向，地震力增加了70～80％。因此，考虑斜交方向非常有必要。
23 新规范对剪重比有要求。有时为满足最小剪重比要求，需要将各层剪重比统一放大。通过调整地震力放大系数可以调整剪重比。
24 竖向不规则结构应该通过调整刚度比来调整各层剪力。薄弱层剪力需乘放大系数。 25 框剪结构的0.2Qo调整系数有时程序取值不恰当，需用户手工取值。通过建立一个文件 46
的方式来手工取值。
26 需要用户人工指定转换梁和框支柱来弥补程序自动搜索的不足。转换梁和框支柱按照规范需加强。程序未对框支柱相关梁加强，但规范有规定需加强。
27 新规范要求控制偶然偏心下的最大位移和平均位移的比值。
28 周期比＝扭转的第一周期/平动的第一周期（第一周期就是最长周期），周期比的控制是为了控制扭转，周期比大表明扭转刚度小，需加强外圈刚度。对于多塔需要分别计算各个塔的周期比、振型等。需要将结构完全分割。由于周期比的控制，原来感觉规则的结构也需要根据抗震要求调整。
29 对于振型，需要注意主振型、振型图、振型成分。
30 刚度比控制。刚度计算方法有三种：剪切刚度、剪弯刚度、侧向刚度，由用户选择。推荐使用剪切刚度。部分钢结构也可以采用剪弯刚度。侧向刚度不严格，也最易通过。有三种方法也给设计者提供了灵活性。
31 倾覆力矩。
32 剪力墙的轴压比指直段的轴压比，而不是全截面轴压比。
33 《高规》的剪力墙加强区的高度确定比抗震规范保守，程序采用《高规》规定。 34 边缘构件分为约束边缘构件和构造边缘构件。
35 是否考虑重力二阶效应，程序提供选项由用户选择。如果考虑了重力二阶效应，程序将柱的计算长度系数都考虑为1。
36 程序中可以指定不同的结构构件采用不同的抗震等级。
37 增加了弹性膜楼板计算
38 增加了刚重比
39 程序不但能计算相邻层的刚度比，还能计算相邻的多层和多层的刚度比
40 在PK中可以指定柱的计算长度系数。
41 在抗震计算中，对于不规则结构使用双向地震计算，对于规则结构使用单向地震+偶然偏心来计算。
42 地下室一般作为结构层一起输入。如果刚度是上部结构的2倍，也可以作为嵌固端考虑。 43 对于柱的计算长度系数：如果考虑重力二阶效应取1；如果是现浇楼板取1.25；不考虑斜撑，如果梁柱刚度比大于1，则取大于1.25的数。
44 在SATWE中需填裙房层数，裙房层数影响剪力墙的加强区高度。
45 转换层也影响加强区高度，同时转换层需加强。
46 在SATWE中一定要慎重选择结构类型。不同类型适用的规范条文不同。
47 可能在SATWE中计算温度应力不成熟。
48 一般选择“计算耦联”
49 选项“重力二阶效应”优先。
（六）SpaSCAD：
l SpaSCAD是任意空间模型建模程序。
2 可以输入参数化的塔架和空间桁架。将来会有网壳功能。参数化建模还可以自定义模板文件。
3 不能绘图，不能配筋。
4 打开“允许编辑”可以删除PM传入的网格。
47
5 SpaSCAD生成SATWE数据后，SATWE从“生成数据”以后各步骤开始继续。
6 删除网格后，有时需要清理网点。
（七）答疑：
l PKPM不能考虑斜楼板。
2 在底框中可以加剪力墙。
3 判断结构的薄弱层需要看时程分析。
4 PKPM配筋未考虑250箍筋肢距。
5 剪力墙的端柱部分程序还不完善。剪力墙端柱按框架柱输入。
6 如果使用PK则未考虑剪重比等。只在SATWE中考虑。
（八）基础：
l 在基础计算中每个荷载组合都参与计算，不只是当前荷载参与计算。
2 竖向地震力按规范指导思想折减。
3 墙下条基采用pm荷载。（不指剪力墙）
4 柱下独立基础、桩承台尽量采用多种组合计算，否则容易遗漏荷载情况。
5 筏板基础、条形基础，作用在同一基础上的荷载需要属于同一荷载组合。不能只挑选最大值。
6 新规范中采用标准组合计算地基承载力。
7 新规范要求必须考虑条基的重复计算面积。程序采用迭代法确定基础尺寸。
8 新程序能够考虑独基和条基重叠的情况。独基计入部分线荷载。
9 在以轴力为主的荷载的情况下，有时可以用土的抗剪强度来确定地基承载力。 l0 条基沉降增加了回弹的计算。
l1 独立基础不用考虑最小配筋率，只要考虑最小直径和间距就可以了。
l2 腰筋不小于0.1%
l3 独立基础上多柱未考虑柱间冲切和柱间弯矩、局部承压。
l4 未做筒体的抗冲切和抗剪计算。
l5 做了筏板的每格的板的冲切计算。
l6 如果在pm中输入了构造柱，需要在基础中指定无基础柱。
l7 PM荷载和砖混荷载不同。砖混荷载需要经过计算。
l8 桩基极限承载力除以1.6或2，分别能够考虑荷载为设计值和标准值。
l9 桩基规范也将要修改，以和基础规范相适应。
20 桩基沉降的计算方法有两种：半经验实体深基础、群桩效应。半经验实体深基础法是考虑桩基上部的扩散角ψ/4。
21 基床系数最好使用沉降的计算结果。
（九）砖混：
l 砌体等级可以任意输入，按插值计算。
2 砂浆的抗剪强度上限为M10。
3 增加施工质量等级：A、B、C级。A－1.05,b-1,C-0.89
4 抗震烈度的7度半相比7度起来，地震力增加50％
5 在砖混结构中，地震影响系数取了α1＝αmax，因此，场地土类型和地震周期对地震力都 48
没有影响。
6 有效总重力荷载代表值Geq＝0.85G
7 总水平地震力Feq＝α1×Geq
8 地震剪力能考虑三种情况：刚性楼板、柔性楼板、刚柔性楼板
9 能够计算每一片墙的最不利方向的地震剪力。
l0 程序能考虑构造柱面积、构造柱钢筋变化后承载力变化。（只有中部构造柱起作用） l1 默认构造柱钢筋需用户自己按规范确定。
l2 能考虑砖墙和混凝土墙的混合结构。材料的弹塑性模量比影响剪力分配。
l3 剪力墙抗剪影响水平分布筋。
l4 底框的两个方向必须有抗剪墙。
l5 托梁、过渡层楼板厚有构造要求。
l6 侧移刚度比属于强制性条文。
l7 软件未计算两层底框间的刚度比。
l8 两层底框的抗震墙必须上下连续。
l9 程序通过不一定满足规范要求。软件对很多规范条文未考虑。
20 新规范规定底框结构可以用于抗震地区。
21 托梁上部荷载有三种考虑方法：全荷载、荷载折减、墙梁
22 底框层数不同程序不能算。
23 选或不选“考虑边框柱”可以来调整刚度。
24 如果是两层底框或地震烈度高，抗剪墙一定要用混凝土墙。
25 抗剪墙如果为砖墙，一定要满足规范要求。
26 新规范修改了砌体的抗压强度，可以考虑构造柱的详细影响。
27 门窗间的墙段作为受压单元。墙段只考虑一字形。
（十）新规范中的混凝土基本构件：
l 中国的混凝土规范的安全度和国际上相比还有差距。而钢结构规范和国际比较接近。 2 新规范虽然将楼面活荷1.5改为2以上。但国外普遍为2.5~3
3 砖混结构墙体的轴压承载力常不够。因此，最好用PM进行计算，不要简单的认为“没问题，不用计算”。
4 规范取消了混凝土弯曲抗压强度，和国际接轨。混凝土的偏心受压强度降低了10％。 5 斜截面承载力使用的混凝土的强度指标由fc改为ft。箍筋系数由1.5改为1.25。高标号的混凝土的斜截面的承载力降低了。
6 新规范鼓励采用高强度材料。
7 荷载组合的非简化公式是强制性条文。对排架计算有影响。
8 对于梁，配筋率大于1％时，程序将梁的有效高度自动按照双排钢筋取值。
9 对于梁，如单筋不能满足， 程序自动考虑双筋梁，而不给出超筋信息。
l0 程序显示超筋的三种情况：两端配筋率大于2.5%；超过极限承载力；梁按双筋计算也不够。
l1 如果扭矩造成配筋超筋，应该考虑扭矩的折减。如果考虑了楼板的作用，扭矩可以部分由楼板承担。
l2 抗扭如果超筋，可能是最小截面不满足。
l3 抗扭箍筋只考虑单肢（也就是最外圈）。
l4 在温度和收缩应力较大的区域，板的分布钢筋配筋率要求大于0.1%。（水工规范） l5 新规范中板的最小配筋率提高了。造成了钢筋的增多。
49
（十一）楼梯：
l 共选择的很多楼梯类型，实际上程序不能计算。
2 螺旋楼梯按照混凝土曲杆有限元来计算。
八.运用PKPM软件进行无梁楼盖结构的设计
提交日期：2003-08-13 浏览: 2408
无梁楼盖结构体系又称板柱结构体系，这是相对梁板结构体系而言的。在我国，无梁楼盖结构体系是近年来发展较为迅速的一项建筑结构新技术。较之传统的密肋梁结构体系它具有整体性好、建筑空间大，可有效地增加层高等优点。并且，采用无梁楼盖体系的建筑物的地震效应也要明显小于层高较大的梁板结构体系的建筑物。在施工方面，采用无梁楼盖结构体系的建筑物具有施工支模简单、楼面钢筋绑扎方便，设备安装方便等优点，从而大大提高了施工速度。因此，采用无梁楼盖结构具有明显的经济效益和社会效益。
对无梁楼盖这种结构来说，其设计计算主要分为两块：结构整体的空间结构分析和无梁楼盖本身的分析计算。目前，PKPM系列结构设计软件对这两方面的设计都已经有比较成熟的分析方法。下面我们就此分别做一些介绍：
1．无梁楼盖的整体三维计算
无梁楼盖结构的整体计算可通过PKPM软件中的TAT软件或SATWE软件进行。当然，这两个软件对无梁楼盖在三维计算中的建模处理是不一样的：
在TAT软件中，对于无梁楼盖结构来说，由于没有梁和柱子相连，一般我们必须按照规范中的规定将板简化为双向等代框架梁进行计算。因此，在用PMCAD对无梁楼盖进行人机交互式建模时，首先应确定等代框架梁的宽、高，也即确定等代框架梁的刚度。一般来说，等代框架梁的刚度由板宽决定：我们通常取柱距的1 /2板宽为等代框架梁的宽、高。确定等代框架梁的刚度之后，再将等代框架梁作为普通的主梁输入。比如下例中横向柱距为5400mm，则该向的等代梁截面定义为2 700mm*2700mm，纵向柱距为3000mm，则该向等代梁截面定义为1500mm*1500mm。然后将所定义的等代框架梁布置好，模型建立后再接力TAT软件进行三维分析。TAT的分析计算过程我们在此就不赘述了。当然，这种方法对楼板的模拟与实际工程情况有一些出入，因此我们还可以采用SATWE进行更为准确的计算。
在采用SATWE软件分析无梁楼盖结构时，由于SATWE软件具有考虑楼板弹性变形的功能，可以采用弹性楼板单元较为真实的模拟楼板的刚度和计算变形。尤其是在2 001年4月以后的版本中增加了一种能真实计算楼板平面内和平面外的刚度的楼板假定：弹性板6。因此我们就不用将楼板简化为双向等代框架梁体系了，而是直接对无梁楼盖体系进行三维分析计算。当然，我们还必须在建模时进行一定的处理：在PMCAD人机交互式输入时，在以前需输入等代框架梁的位置上布置截面尺寸为100*100的矩形截面虚梁。（但在边界处及开洞处最好是布置实梁）。如下图所示：
这里布置虚梁的目的有二：其一是为了SATWE软件在接力PMCAD的前处理过程中能够自动读取楼板的外边界信息；其二是为了辅助弹性楼板单元的划分。当然，虚梁是不参与 50
结构的整体分析的，实际上SATWE的前处理程序会自动将所有的虚梁过滤掉。此外，为了正确分析该结构，在SATWE程序中还应将无梁楼盖的楼板定义为弹性楼板。模型建立后就可使用SATWE软件对无梁楼盖结构进行三维整体分析计算了。必须注意的是，由于在此定义了弹性楼板，我们必须选择“算法二”即总刚算法进行计算。
2．楼盖的设计计算
无梁楼盖的整体分析计算完成后，我们可以利用SATWE软件中的“复杂楼板有限元计算”SLABCAD模块进行楼盖的分析计算。
首先点取“生成楼板有限元分析数据”菜单来生成有关的计算数据，并将相应的计算条件及计算参数进行定义。如果是预应力楼板的话还应将预应力参数选取。当然，此时必须注意的是：由于有限元的计算原理所致，对于楼板的有限元划分长度不一样可能会对计算结果产生一定的影响。
同时我们还可补充输入无梁楼盖的其它数据，如楼板的洞口及柱帽等特殊构件。并可对楼板不同部位的板厚进修改：
同时，我们还可以在楼板上添加任意的荷载，包括在PMCAD建模时无法输入的板上的任意线荷载及点荷载。
此外，我们还可以输入支座沉降及约束等补充数据。SLABCAD的补充数据输入完毕后我们就可以通过“有限元分析和计算”菜单对无梁楼盖进性设计计算了。对无梁楼盖的计算内容主要包括楼板的内力、位移、配筋计算及板的冲切验算等。计算完毕后再通过“分析结果图形显示”菜单查询其计算结果。
最后，必须指出的是：对于现代高层建筑中比较常见的厚板转换层的计算也可象无梁楼盖结构一样进行类似的处理计算。但是如果要在SATWE软件中计算厚板转换层时，在使用PMCAD进行人机交互式输入时必须注意：除了要象无梁楼盖结构一样要输入虚梁以外，层高的输入有所改变。应将厚板的板厚均分给与其相邻两层的层高。即取与厚板相邻的两层层高分别为其净空加上厚板的一半板厚：如第i 层有厚度为Bt的厚板，在PMCAD交互式输入中，则第i层的板厚输入值为Bt，层高为Hi+Bt/2，第i+1层的层高为Hi+1+Bt/2。
九.TAT计算模型的合理简化
1.交叉梁系和板柱结构的处理
（1） 交叉梁系中如果把密肋小梁作为普通梁处理，只要容量足够，是可以用TAT计
算的,如超出容量，可以把密肋小梁合并以满足TAT的容量。
（2） 板柱结构中没有梁与柱相连，可以用柱上板带作为等代框架梁，等代框架梁的
刚度由板宽决定，一般取柱距的1/2板宽作为等代梁的宽。
2.弹性节点设置和空旷结构的处理
（1） TAT常使用一个主要的计算假定-----刚性楼板假定，即楼板平面内刚度无限大， 51
平面外刚度为零。刚性楼板假定的作用：使结构自由度大大下降，在楼面处的
各个节点的水平位移均为线性关系，即每个节点的平动不再是各自独立的了，
它们都以该层质心为基准点而随之运动。
（2） 若结构没有楼板，或部分没有楼板，或在某些局部开些很大的洞口，可以说是
以空间框架的空旷结构，（如电影院、塔架、体育馆等），空旷结构的特点：一、
没有楼板，从而各节点的平动不再线性相关；二、常伴有局部大荷载。
（3） TAT处理空旷结构的方式是设置弹性节点。操作步骤：由PMCAD转换TAT成
几何和荷载数据>>>>TAT数据检查>>>>定义弹性节点>>>>多塔和错层定
义>>>>通过“参数修正”(重新计算风力，以使弹性节点上也有风力)>>>> 数
据检查>>>>地震力计算(采用“算法2).
（4） 对于带有楼板的平面节点处设置弹性节点不一定反映实际结构受力状况。因为
这样TAT做会忽略弹性节点周围楼板的刚度.
3.剪力墙洞口和墙梁
（1） TAT软件中，剪力墙采用薄壁柱模型（空间六个自由度+一个截面翘曲自由度）
楼板采用刚性楼板假定。
（2） 复杂工程简化成薄壁柱模型的方法：开计算洞。一片剪力墙在开洞后，按薄壁
柱的简化方法，它就被分成两个薄壁柱和中间一根深部。（如果单从这片墙的刚
度来说，开洞后刚度下降很大，但从整体抗弯刚度来说，由于开洞后的薄壁柱
产生一梁柱共同作用的门式框架体系，从整体上刚度下降有限。）
（3） 剪力墙洞口一般分为对齐、开通、忽略三种处理方式。剪力墙开洞后，洞口剩
余部分TAT用梁单元来模拟，但这种梁（一般称连梁）截面高且跨度小，其高
跨比远小于4，有的甚至达到小于1，因此它实际上是一种传递水平力的剪切块，
用梁单元来模拟将使其刚度变刚，这就是为什么TAT计算中连梁往往容易超筋，
而在设计中却可以适当处理的原因。由于计算洞产生的连梁，在实际中是没有
的，在计算后该连梁的配筋等可以不用考虑。
4.转换层结构处理
（1） 上下层的结构形式或结构轴线改变，设计中常布置转换层
（2） 工程中最常用的转换层是采用托梁，即框支剪力墙的形式。若转换层本身就
有一层，则可以和下一层合并，此时该层的层高加大，柱端弯距也加大，偏
于安全。转换层需在PMCAD中建模。TAT中需对转换层上部的剪力墙离散
化处理。
（3） 厚板转换层近年来时有采用。
（4） 对转换层托梁的设计 ，可以TAT在计算后，再接力TAT的计算结果，采用
高精度有限元程序FEQ进行更细致内力以配筋计算的设计。
5.地下室简化处理
TAT是用于上部结构的程序，但有时基础仅是地下室，不满足箱基的条件，有时又有多层地下室，也不满足筏基的条件，像这样的基础只能和上部结构共同计算，以求得底部用于基础（筏基或桩基）设计的荷载。
由于地下室外围都采用剪力墙，使之成为一封闭的连续墙体，不符合TAT薄壁干系假定，因此必须简化处理。
简化方法如下：
（1） 地下室采用+0以上的第一层的平面布置，忽略外围连续墙，即把+0的第一层向 52
下延伸几层，这样地下室也具有了第一层的平面布置。在总信息中定义地下室层数，然后计算求得各杆件内力配筋和基础荷载后，对外围剪力墙构造配筋。由于整体计算时没有考虑外围剪力墙的共同工作，计算偏于安全，而剪力墙只承受侧向土压力，其承载力本身就很大，因此一般构造配筋即可。基础设计时应加上外围墙的荷载。
（2） 外围剪力墙根据上部所连的柱墙进行开洞简化，使之对于上部结构的柱、墙一 一对应。洞口之间用深梁连接，洞口宽度小于500。计算后，在实际施工时仍按不开洞处理。并在总信息中定义地下室层数。
（3） 以上两种简化方法，用TAT计算得到的地下室计算结果仅供设计参考。用户最好用适当的程序进行地下时设计。
十.pkpm新天地三期咨询台答问摘编
pkpm新天地三期咨询台答问摘编
１：高位转换层的计算和控制：
当转化层的设置大于1层时，按高规应该采用剪弯刚度计算控制。但对于转换设置在3层及3层已上时，附录中最后还有规定“转换层本层侧向刚度不应小于相邻上部楼层侧向刚度的60%”，它的控制需要用刚度比计算方法中底三种地震剪力与地震层间位移比的方法 计算。因此这类形式需要计算两次，才能正确地做好转换层上、下刚度变化的控制。J2
2：SATWE的楼层刚心的计算：
刚心是指在结构的某一楼层该点施加水平平荷载时，整个楼层只产生平动而无扭转的坐标位置，该概念类似于构件截面的剪切中心概念。
SATWE计算各层刚心是把搂层放到地面上加单位力计算得到的，刚心坐标的计算与层刚度的三种计算选择无关。Vx一般是不等于Fxi的总和，因为进行地震力作用下计算时，首先计算出各个振型对应的Fx，Vx等，然后分别进行CQC组合得到地震作用下的反应；并非是先将各个振型的Fx组合然后叠加得到Vx。J2
3：较规则框架结构，拄配筋的单偏压和双偏压：
一般建议用户使用单偏压计算，双偏压复核。双向地震与双偏压无对应关系。如果在特殊构件定义中指定了角柱，程序自动按双偏压计算。 J1
4：PUSHOVER法中，框架柱和剪力墙的塑性铰参数，程序内部的计算：
EPDA（动力弹塑性），EPSA（静力弹塑性）程序考虑构件弹塑性性质均是从最基本的本构（材料的应力应变）关系出发的，并没使用所谓的“塑性饺”模型，因此也就不需要在内力空间上定义屈服面等“塑性铰”参数。详细内容请参考EPDA说明书，弹塑性分析程序一年来也有了较大的改进。J2
5：柱长系数是否执行“混凝土规范7.3.11-3条":
53
是否执行"混凝土规范7.3.11-3条",需要用户首先自行判断是否达到"75%"的弯矩比值,然后用户自行决定是否执行该条文。执行该条文可能使得计算长度系数变化较大，并会影响到跃层柱的计算长度自动搜索。 J1
6：用STS设计混凝土柱加变截面钢梁的单层工业厂房：
可以按STS中的排架结构设计。此时屋面如果是采用轻型钢结构材料，可以按门刚架工程进行变截面钢梁的设计；程序对于混凝土柱自动按混凝土规范计算。对于这种结构型式，关键是做好混凝土柱和钢梁的节点铰接设计，这个连接节点目前需由用户自行设计；有条件的话建议在钢梁下部设置一根单拉杆来释放钢梁对柱顶产生的较大水平力。
假如还要进行混凝土柱的施工图绘制工作，在计算分析完以后，如果作用有吊车，需进行“PK->排架绘图“，如果没有吊车作用，只要选择”PK->框架绘图“就可绘制柱施工图了。
7: 门式刚架柱间荷载,KL=5作用点包络图无显示:
由于二维计算程序对这种荷载做了简化处理,将荷载直接传递到柱节点上,因此,建议在荷载作用点增加一个节点,将竖向荷载和偏心弯矩按节点荷载输入。对于按《门式刚架规程》设计的柱而言，尽管被分为二段，在平面内计算长度STS软件会自动调整为整根柱字的计算长度，而平面外的计算长度请根据实际情况合理输入。对于按《钢结构设计规范》设计的这种分段柱，平面内的计算长度软件目前根据整段情况合理计算出相应的计算长度系数，需要用户人工干预。J4
8：多层框架结构的周期比：
对于多层建筑不需要控制周期比，只有高层建筑才需要控制周期比。J1
9：STS软件中的“吊车梁跨度”和“相邻吊车梁跨度”：
正确（即柱距），门架的跨度是吊车的跨度，而不是钓车梁的跨度。J4
10：新版PREC的软件锁：
PHEC软件已按新规范全部升级，现版本需要使用新的USB锁，可来我处办理升级手续。J5
11；SATWE软件总信息中的“对所有楼层采用强制性楼板”选项：
“刚性楼板假定”是由程序自动判断结构的楼板情况，当该房间布置楼板后，且没有对该房间定义为“弹性楼板”，则程序自动按“刚性楼板假定”分析；“强制性刚性楼板”是新规范设计“位移比”的需要，楼层中的房间可能是“刚性板”、“弹性斑”、“板厚为0”等这三种情况，这样在计算楼层平均位移时，只有把楼层中的所有房间均按“强制刚性楼板”计算，平均位移才能计算准确，则位移比也能计算合理；“强制刚性楼板”仅用于位移比的计算，构件设计则不选择“强制刚性楼板”。J2
12：JCCAD选用上海规范条基中的荷载组合：
按上海规范软件都是取用基本组合。J3
13：带支撑的钢结构框，SATWE算得的底层柱底内力：
目前SATWE输出的底层柱底内力未包含与柱脚连接的支撑构件内力。在STS钢框架节点连接设计程序中可以自动完成支撑构件内力到柱脚节点内力的转换。如果必须要进行人工柱 54
交节点设计，建议另建一个计算模型并在最底层再增加一个很矮的标准层，形成一段短柱得到合并后的柱脚内力设计值。J4
14：JCCAD配筋中的钢筋级别：
目前JCCAD自动生成柱下独基的板底钢筋级别是按以下规则设计：直径12mm以下为HPB235，大于12mm为HRB235。J3
15:CHEC软件使用过程中利用TCHDWG转图程序提取平面图中凸窗:
要明确一个观点,并非对所有凸窗都有必要严格进行提取。一般我们在进行模型的凸窗部位提取，应遵循如下原则：凸窗凸出部位小于600时以内窗洞面积代替凸窗面积；凸窗凸出部位大于600时，在模型中按凸窗实际情况进行描述。J5
16：CHEC软件建模：
理解与CHEC有关的建筑模型主要牵涉到墙、窗、门的含义，而对于楼板、梁等构件，则完全不需要使用建模工具进行详细描述。若进行描述反而会导致动态计算的错误。原因是CHEC软件在计算前对楼板、梁构件的描述范围是由软件自动完成的。若使用PKPM建模工具重新描述这部分内容，则将导致软件对楼板、梁等范围解释的冲突，从而不能进行动态计算。
17：CHEC生成的计算报告书中内墙与外墙的表面换热阻取值原则：
外墙取1/23（外墙外表面换热阻）+1/8.7(外墙的内表面换热阻)，内墙取 1/8.7+1/8.7(内表面换热阻)。J5
十一.多层框架电算结果的人工调整
尽管使用多层框架CAD可免去大量人工计算，加快出图速度，但笔者通过多项多层框架工程的设计后发现，多层框架的电算结果仍需进行人工调整，有些梁、柱的最后配筋要凭设计人员的经验而定。这种不确定性造成有的设计调整放大过于保守，有的不调整时又严重不足。为此，本文就多层框架电算结果的人工调整问题进行探讨，并且提出建议。
一、 面尺寸的调整
设计人员根据教科书建议的梁、柱截面尺寸的取值范围，结合自己的经验先对所有构件的大小初步确定一个尺寸。此时须注意尽可能使柱的线刚度与梁的线刚度的比值大于1。这是为了实现在罕遇地震作用下，让梁端形成塑性铰时，柱端仍可处于非弹性工作状态而没有屈服，但节点还处于弹性工作阶段的目的。即“强柱弱梁强节点”。将初步确定的尺寸输入计算机进行试算，一般可得到下述三种结果：1）部分梁柱仅为构造配筋。此时可根据电算显示的梁的裂缝宽度和柱的轴压比大小，适当减小梁、柱的截面尺寸再试算。2）部分梁显示超筋或裂缝宽度>0.3mm，部分柱的轴压比超限或配筋过大（试算时可控制柱的配筋率不大 55
于3%）。此时可适当放大这部分梁、柱的截面尺寸再试算。3）梁、柱的截面尺寸均合适，勿需调整，此时要进一步观察梁、柱的配筋率是否合适。
二、 梁、柱的适宜配筋率
原则：掌握配筋率“适中”为宜。这个“适中”指在规范规定的区域内取中间段，其值约相当于定额含钢量。规范规定框架梁的纵向受拉钢筋最小配筋率为0.2%，最大配筋率为
2.5%；框架柱的纵向钢筋配筋率区间为0.6%~5%。
笔者建议：对于框架梁，其纵向受拉钢筋的配筋率取0.4%~1.5%较适宜。对于框架柱，其全部纵向受力钢筋的配筋率取1%~3%较适宜。梁、柱配筋率的上限在试算在试算阶段宜留有一定余地，因为下一部梁、柱配筋的调整还需要一定空间。
三、 框架梁配筋的调整
框架梁显示的配筋是梁按强度计算的配筋量，调整的目的是解决梁的裂缝宽度超限和“强剪弱弯”的问题。
（一）缝宽度超限问题
在配筋率一定时，选用小直径的钢筋可以增加混凝土的握裹面积、减少梁的裂
缝宽度。增大配筋率是减小梁裂缝宽度的直接方法。提高混凝土的强度等级，亦可减小梁的裂缝宽度，但影响较小。设计人如不注意框架梁的裂缝宽度是否超限即出施工图，这样的图纸存在有不符合规范的缺陷。仔细检查梁的裂缝宽度，如果改用小直径的钢筋后梁的裂缝宽度仍然超限，就要增加梁的配筋或加大梁的截面尺寸，调整至满足规范要求。
（二）强剪弱弯问题
框架结构设计中，应力求做到在地震作用下框架梁的梁端斜截面受剪承载力应
高于正截面受弯承载力，即“强剪弱弯”。
笔者建议：具体在调整梁的配筋时，可做以下几项调整：
1） 梁端负弯矩钢筋可不放大（系数采用1）；
2） 梁的跨中受拉钢筋可放大1.1~1.3倍；
3） 梁端箍筋的直径可增加2mm；
4） 按构造要求对于跨度大于6m的框架梁设弯起钢筋。
四、 框架柱配筋的调整
框架柱的配筋率一般都很低，电算结果往往是构造配筋即可。按柱的构造配筋
率0.8%配筋，只相当于定额指标的1/2~1/3，有经验的设计人是不会采用的。因为受地震作用的框架柱，尤其是角柱和大开间、大进深的边柱，一般均处于双向偏心受压状态，而电算程序则是按两个方向分别为单向偏心受压的平面框架计算配筋，结果往往导致配筋不足。
笔者建议：框架柱配筋的调整可做以下几项：
1） 应选择最不利的方向进行框架计算，也可两个方向均进行计算后比较各柱的
配筋，取其教大值，并采用对称配筋。
2） 调整柱单边钢筋的最小根数：柱宽<=450mm时3根，450<柱宽<=750mm时4根，
750mm<柱<=900mm时5根。（注意：柱单边配筋率不小于0.2%）
3） 将框架柱的配筋放大1.2~1.6倍。其中角柱放大大些（不小于1.4倍），边柱
次之，中柱放小些（1.2倍）
4） 由于多层框架时电算常不考虑温度应力和基础不均匀沉降问题，当多层框架 56
5）
水平尺寸和垂直尺寸较大以及地基软弱土层较厚或地基土层不均匀时，再适当放大一点框架柱的配筋也是可以理解的，具体放大多少，就要由设计人的经验决定了。 框架柱的箍筋形式应选菱形或井字形，以增强箍筋对混凝土的约束。柱箍筋直径宜增加2mm。
十二 .建筑结构(SATWE)的总信息
E-mail:zhangxiaomin309@163.com
总信息 ..............................................
结构材料信息: 钢砼结构..........按主体结构材料填写
混凝土容重 (kN/m): Gc = 28.00.....应考虑构件装修重量，建议取28kN/m3
钢材容重 (kN/m): Gs = 78.00.....一般取78kN/m3（没有计入构件装修重量）
水平力的夹角 (Rad): ARF = 0.00.....一般取0（地震力.风力作用方向，反时针为正）； 当结构分析所得的[地震作用最大的方向]＞15度时,
宜将其角度输入补充验算
地下室层数: MBASE= 0.....无地下室时填0
竖向荷载计算信息: 按一次性加荷计算方式......多层取[一次性加载]；
高层取[模拟施工加载1]，《高规》5.1.9条， 高层框剪基础宜取[模拟施工加载2]
风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载....选[计算风荷载]
地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力....选[计算水平地震力]，《抗规》5.1.1条（强条） 特殊荷载计算信息: 不计算............一般情况下不考虑
结构类别: 框架结构..........按结构体系选择
裙房层数: MANNEX= 0.....无裙房时填0
转换层所在层号： MCHANGE= 0.....无转换层时填0
墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00.....一般工程取2.0，框支剪力墙取1.5或1.0 墙元侧向节点信息: 内部节点........…..剪力墙少时取[出口]，剪力墙多时取[内部]，
[出口]精度高于[内部]，参见《手册》
是否对全楼强制采用刚性楼板假定 是.............计算位移与层刚度比时选[是]，《高规》5.1.5条； 计算内力与配筋及其它内容时选[否]
33
风荷载信息 ..........................................
修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.30 ....取值应≥0.3 kN/m2，一般取50年一遇（n=50）， 《荷规》7.1.2（强条），附录D.4附表D.4 地面粗糙程度: B 类..............有密集建筑群的城市市区选[C]类；
乡村、乡镇、市郊等选[B]类，
D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；
A 类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
57
详《荷规》7.2.1条
结构基本周期（秒）: T1 = 0.06.....宜取程序默认值（按《高规》附录B公式B.0.2）； 规则框架T1=(0.08-0.10)n，n为房屋层数， 详见《高规》3.2.6条表3.2.6-1注； 《荷规》7.4.1条，附录E；
体形变化分段数: MPART= 1.....体形无变化填1
各段最高层号: NSTi = 6.....按各分段内各层的最高层层号填写
各段体形系数: USi = 1.30.....《荷规》7.3.1表7.3.1；
高宽比不大于4的矩形、方形、十字形平面取1.3， 详见《高规》3.2.5条
地震信息 ............................................
振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC....…..《抗规》3.4.3条，5.2.3条；《高规》3.3.1条2款；
一般工程选[耦联]，规则结构用[非耦联]补充验算 计算振型数: NMODE= 9.....《抗规》5.2.2条2款，5.2.3条2款； 《高规》5.1.13条2款；参见《手册》；
[耦联]取3的倍数，且≤3倍层数，[非耦联]取 ≤层数，参与计算振型的[有效质量系数]应≥90％ 地震烈度: NAF = 7.00.....《抗规》1.0.4条，1.0.5条，3.2.4条，附录A 场地类别: KD = 2.....《抗规》4.1.6条表4.1.6（强条）；见地勘报告 设计地震分组: 二组........《抗规》3.2.4条，附录A
特征周期 TG = 0.40.....II类场地一、二、三组分别取0.35s、0.40s、0.45s， 《抗规》3.2.3条，5.1.4条表5.1.4-2（强条） 多遇地震影响系数最大值 Rmax1 = 0.08.....7度取0.08，《抗规》5.1.4条表5.1.4-1（强条） 罕遇地震影响系数最大值 Rmax2 = 0.50.....7度取0.50，《抗规》5.1.4条表5.1.4-1（强条） 框架的抗震等级: NF = 3.....7度H≤30m取3，《抗规》6.1.2条表6.1.2（强条） 剪力墙的抗震等级: NW = 2.....7度框剪取2，《抗规》6.1.2条表6.1.2 （强条） 活荷质量折减系数: RMC = 0.50.....雪荷载及一般民用建筑楼面等效均布活荷载取0.5，
详见《抗规》5.1.3条表5.1.3（强条）组合值系数
周期折减系数: TC = 0.70.....框架 砖填充墙多0.6-0.7，砖填充墙少0.7-0.8； 框剪 砖填充墙多0.7-0.8，砖填充墙少0.8-0.9； 剪力墙 1.0；《高规》3.3.16条（强条），3.3.17条
结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00.....砼结构一般取5.0；《抗规》5.1.5条1款； 《高规》3.3.8条
是否考虑偶然偏心: 否........单向地震力计算时选[是]，多层规则结构可不考虑，
《高规》3.3.3条；参见《手册》；
是否考虑双向地震扭转效应: 是........一般工程选[是]，此时可不考虑上条[偶然偏心]； 《抗规》5.1.1条3款（强条）；
《高规》3.3.2条2款（强条）
58
斜交抗侧力构件方向的附加地震数 = 0.....无斜交构件时取0；《抗规》5.1.1条2款（强条）； 斜交角度＞15应考虑；《高规》3.3.2条1款（强条）
活荷载信息 ..........................................
考虑活荷不利布置的层数 从第 1 到6层.... 多层应取全部楼层；
高层宜取全部楼层，《高规》5.1.8条
柱、墙活荷载是否折减 不折算............PM不折减时，宜选[折算]，《荷规》4.1.2条（强条）
传到基础的活荷载是否折减 折算............PM不折减时，宜选[折算]，《荷规》4.1.2条（强条）
---------柱，墙，基础活荷载折减系数---------.....《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）
计算截面以上的层号------折减系数
1 1.00 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）
2---3 0.85 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）
4---5 0.70 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）
6---8 0.65 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）
9---20 0.60 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）
> 20 0.55 《荷规》4.1.2条表4.1.2（强条）
调整信息 ........................................
中梁刚度增大系数： BK = 2.00......《高规》5.2.2条；装配式楼板取1.0； 现浇楼板取值1.3-2.0，一般取2.0
梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85......主梁弯矩调幅，《高规》5.2.3条；
现浇框架梁0.8-0.9；装配整体式框架梁0.7-0.8 梁设计弯矩增大系数： BM = 1.00......放大梁跨中弯矩，取值1.0-1.3；
已考虑活荷载不利布置时，宜取1.0
连梁刚度折减系数： BLZ = 0.70......一般工程取0.7，位移由风载控制时取≥0.8； 《抗规》6.2.13条2款，《高规》5.2.1条
梁扭矩折减系数： TB = 0.40......现浇楼板（刚性假定）取值0.4-1.0，一般取0.4； 现浇楼板（弹性楼板）取1.0；《高规》5.2.4条 全楼地震力放大系数： RSF = 1.00......用于调整抗震安全度，取值0.85-1.50，一般取1.0 0.2Qo 调整起始层号： KQ1 = 0......用于框剪（抗震设计时），纯框填0；参见《手册》； 《抗规》6.2.13条1款；《高规》8.1.4条
0.2Qo 调整终止层号： KQ2 = 0......用于框剪（抗震设计时），纯框填0；参见《手册》； 《抗规》6.2.13条1款；《高规》8.1.4条 顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0......按突出屋面部分最低层号填写，无顶塔楼填0
顶塔楼内力放大： RTL = 1.00......计算振型数为9-15及以上时，宜取1.0（不调整）； 计算振型数为3时，取1.5
九度结构及一级框架梁柱超配筋系数 CPCOEF91 = 1.15.....取1.15，《抗规》6.2.4条
是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1.....用于调整剪重比，《抗规》5.2.5条(强条) 是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0.....一般不调整，《高规》10.2.7条
剪力墙加强区起算层号 LEV_JLQJQ = 1.....《抗规》6.1.10条；《高规》7.1.9条
强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0.....强制指定时选用，否则填0，《抗规》5.5.2条， 59
《高规》4.6.4条
配筋信息 ........................................
梁主筋强度 (N/mm2): IB = 300......设计值，HPB235取210N/mm2，HRB335取300N/mm2； 《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条） 柱主筋强度 (N/mm2): IC = 300......《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条） 墙主筋强度 (N/mm2): IW = 210 .....《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条） 梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 210......《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条） 柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 210......《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条） 墙分布筋强度 (N/mm2): JWH = 210......《砼规》4.2.1条，4.2.3条表4.2.3-1（强条） 梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00......《砼规》10.2.10条表10.2.10；可取100-400， 抗震设计时取加密区间距，一般取100， 详见《抗规》6.3.3条3款（强条）
柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00......《砼规》10.3.2条2款；可取100-400， 抗震设计时取加密区间距，一般取100， 详见《抗规》6.3.8条2款（强条）
墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00......《砼规》10.5.10条；可取100-300，
《抗规》6.4.3条1款（强条）
墙竖向筋分布最小配筋率 (%): RWV = 0.30......《砼规》10.5.9条；可取0.2-1.2；
抗震设计时应≥0.25，《抗规》6.4.3条1款（强条）
设计信息 ........................................
结构重要性系数: RWO = 1.00......《砼规》3.2.2条，3.2.1条（强条）；
安全等级二级，设计使用年限50年，取1.00 柱计算长度计算原则: 有侧移............一般按[有侧移]，用于钢结构
梁柱重叠部分简化: 不作为刚域........一般不简化，《高规》5.3.4条，参见《手册》 是否考虑 P-Delt 效应： 否................一般不考虑；《砼规》5.2.2条3款，7.3.12条； 《抗规》3.6.3条；《高规》5.4.1条，5.4.2条 柱配筋计算原则: 按单偏压计算......宜按[单偏压]计算；角柱、异形柱按[双偏压]验算； 可按特殊构件定义角柱，程序自动按[双偏压]计算 钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85.....用于钢结构
梁保护层厚度 (mm): BCB = 25.00.....室内正常环境，砼强度＞C20时取≥25mm， 《砼规》9.2.1条表9.2.1，
环境类别见3.4.1条表3.4.1
柱保护层厚度 (mm): ACA = 30.00.....室内正常环境取≥30mm，《砼规》9.2.1条表9.2.1， 环境类别见3.4.1条表3.4.1
是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数: 否...一般工程选[否]，详见《砼规》7.3.11条3款， 水平力设计弯矩占总设计弯矩75％以上时选[是]
荷载组合信息 ........................................
恒载分项系数: CDEAD= 1.20.....一般情况下取1.2，详《荷规》3.2.5条1款（强条）
活载分项系数: CLIVE= 1.40.....一般情况下取1.4，详《荷规》3.2.5条2款（强 60
条）
风荷载分项系数: CWIND= 1.40.....一般情况下取1.4，详《荷规》3.2.5条2款（强条）
水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30.....取1.3，《抗规》5.1.1条1款（强条）， 《抗规》5.4.1条表5.4.1（强条）
竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50.....取0.5，《抗规》5.1.1条4款（强条）， 《抗规》5.4.1条表5.4.1（强条）
特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00.....无则填0，《荷规》3.2.5条注（强条） 活荷载的组合系数: CD_L = 0.70.....大多数情况下取0.7，
详见《荷规》4.1.1条表4.1.1（强条） 风荷载的组合系数: CD_W = 0.60.....取0.6，《荷规》7.1.4条
活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L= 0.50.....雪荷载及一般民用建筑楼面等效均布活荷载取0.5，
详见《抗规》5.1.3条表5.1.3（强条）组合值系数
剪力墙底部加强区信息.................................
剪力墙底部加强区层数 IWF= 1 .......取1/8剪力墙墙肢总高与底部二层高度的较大值， 《抗规》6.1.10条，《高规》7.1.9条
剪力墙底部加强区高度(m) Z_STRENGTHEN= 7.00.....取1/8剪力墙墙肢总高与底部二层高度的较大值， 《抗规》6.1.10条，《高规》7.1.9条
61
十三. PKPM参数问题
D类,则小37%。
6)、结构的基本周期：脉动增大系数ξ与结
构的基本周期有关(WoT12)。结构的基本周期可采 1.PKPM新天地20xx年第4期
本文介绍PKPM计算软件TAT,SATWE和PMSAP 的新、旧规范版本之间的变化,这同时也是新旧 规范(抗震规范、高层规程、荷载规范、混凝土 规范〉的条文变化。
1,.风荷载
风压标准值计算公式为: WK=βzμsμZ W。 其中:βz=1+ξυφz/μz
在新规范中,基本风压Wo略有提高,而建筑 的风压高度变化系数μE、脉动增大系数ξ、脉动 影响系数υ都存在减小的情况。所以,按新规范 计算的风压标准值可能比89规范大,也可能比89 规范小。具体的变化包括下面几条:
1)、基本风压:：新的荷载规范将风荷载基本 值的重现期由原来的30年一遇改为50年一遇: 新高规3.2.2条规定:对于B级高度的高层建筑 或特别重要的高层建筑,应按100年一遇的风压 值采用。
2)、地面粗糙度类别：由原来的A、B、C类,
改为A、B、C、D类。C类是指有密集建筑群的城 市市区；D类为有密集建筑群,且房屋较高的城市 市区。
3)、凤压高度变化系数：A、B、C类对应的风
压高度变化系数略有调整。新增加的D类对应的 风压高度变化系数最小,比C类小20%到50% 4)、脉动增大系数:A、B、C类对应的脉动增 大系数略有调整。新增加的D类对应脉动增大系 数比89规范小,约小5%到10%。与结构的材料和 形式有关。
5)、脉动影晌系数：在89高规中,脉动影响
系数仅与地面粗糙度类别有关,对应A、B、C类 的脉动影响系数分别为,0.48、0.53和0.63。在 新规范中,脉动影响系数不仅与地面粗糙度类别 有关,而且还与建筑的高宽比和总高度有关,其 数值都小于89高规。如C类、高度为5Om、高宽
比为3的建筑,υ=0.46,比89高规小28%,
若为
用结构力学方法计算,对于比较规则的结构,也 可以采用近似方法计算:框架结构T=(0.08- 1.00)N:框剪结构、框筒结构T=(0.06-0.08) N:剪力墙结构、筒中筒结构T=(0.05-0.06)N。 其中N为结构层数。
2.地震作用
1）、抗震设防烈度：:新规范改变了抗震设防
烈度与设计基本地震加速度值的对应关系,增加 了7度(0.15g〉和8度(0.30g)两种情况(见新 抗震规范表3.2.2)。
2〉、设计地震分组：新规范把直接影响建筑
的设计特征周期Tg的设计近震、远震改为设计地 震分组,分别为设计地震第一组、第二组和第三 组。
3)、特征周期值：比89规范增加了0.05s以
上,这在一定程度上提高了地震作用。
4)、地震影响系数曲线：新规范5.1.5条,设
计反应谱范围由原来的3s延伸到6s,分上升段、 平台段、指数下降段和倾斜下降段四个区段。在 5Tg以内与89规范相同,从5Tg起改为倾斜下降 段,斜率为0.02。对于阻尼比δ不等于0.05的结 构,设计反应谱在阻尼比δ等于0.05的基础上调 整。
5）、扭转耦连：新高规3.3条规定,质量、刚
度不对称、不均匀的结构,以及高度超过100m的 高层建筑结构应采用考虑扭转稿连振动影响的振 型分解反应谱法。
6)、双向地震作用：新抗震规范5.1.1条规
定，质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入 双向地震作用下的扭转影响。
7)、偶然偏心：新高规3.3.3条规定,计算
地震作用时，应考虑偶然偏心的影响,附加偏 心距可取与地震作用方向垂直的建筑物边长的 5%。
8)、竖向地震作用：新规范5.3.1条规定,对
于9度的高层建筑,其竖向地震作用标准值应按 公式(5.3.1-1)和〈5.3.14〉计算,并宜乘以
1.5的放大系数。相当于重力荷载代表值的23.4%:
62
新规范5.3.3条规定,长悬臂和其它大跨度结构 竖向地震作用标准值,8度、8.5度和9度时分别 取重力荷载代表值的10%、15%和20%:新高规 10.2.3条规定,带转换层的高层建筑结构,8度 抗震设计时转换构件应考虑竖向地震影响。
3.地震作用调整
1）、最小地震剪力调整：:新规范5.2.5条规
定,抗震验算时,结构任一楼层的水平地震的剪 重比不应小于表5.2.5给出的最小地震剪力系数 λ。对于竖向不规则结构的薄弱层,尚应乘以 1.15的增大系数
2)、0.2Q0调整：新规范6.2.13条规定,侧
向刚度沿竖向分布基本均匀的框一剪结构,任一 层框架部分的地震剪力,不应小于结构底部总地 震剪力的20%和按框-剪结构分析的框架部分各 楼层地震剪力中最大值1.5倍二者的较小值。
3)、边榀地震作用效应调整：新规范5.2.3
条规定,规则结构不进行扭转祸连计算时,平行 于地震作用方向的两个边桶,其地震作用效应应 乘增大系数。一般情况下,短边可按1.15采用, 长边可按1.05采用:当扭转刚度较小时,宜按不 小于1.3采用。软件未执行这一条。
4)、竖向不规则结构地震作用效应调整：新规范3.4.3条规定,竖向不规则的建筑结构,其 薄弱层的地震剪力应乘以1.15的增大系数:新高 规5.1.14条规定,楼层侧向刚度小于上层的70% 或其正二层平均值的80%时,该楼层地震剪力应 乘1.15增大系数;新规范3.4.3条规定,坚向不 规则的建筑结构,竖向抗侧力构件不连续时,该 构件传递给水平转换构件的地震内力应乘以 1.25-1.5的增大系数。
5〉、转换梁地震作用下的内力调整：新高规
10.2.23条规定,转换梁在特一级和一、二级抗震 设计时,其地震作用下的内力分别放大1.8、1.5、 1.25倍。
6)、框支柱地震作用下的内力调整：新高规
10.2.7条规定,框支柱数目不多于10根时:当框 支层为1一2层时各层每根柱所受的剪力应至少取基底剪力的2%当框支层为3层及3层以上时,各 层每根柱所受的剪力应至少取基底剪力的3%:框 支柱数目多于10根时,当框支层为1一2层时每层 框支柱所承受剪力之和应取基底剪力20%,当框
支层为3层及3层以上时,每层框支柱所承受剪力 之和应取基底剪力3。她框支柱剪力调整后,应相 应调整框支柱的弯矩及柱端梁的剪力、弯矩,框 支柱的轴力可不调整。
4．作用效应组合
1)、作用效应组合基本公式
非抗震设计时由可变荷载控制的组合z s=γGSGK+γJQJZ的iYQiSω 非抗震设计时由永久荷载控制的组合z s=γGSGK+立的hSQik 抗震设计时的组合
2)、恒荷载作用的分项系数：当其对结构不
利时,对于可变荷载效应控制的组合,应取1.2, 对于永久荷载效应控制的组合,应取l.35:当其 对结构不利时,一般应取1.0。
3)、可变荷载作用的分项系数和组合值系
数：一般应取l.4；对于标准值大于4.OKN/m2的工业房屋楼面结构的活荷载应取1.3；楼面活荷 载的组合值系数见荷载规范表4.1.1,取值范围在 0.7-0.9之间；风荷载的组合值系数为0.6；与地 震作用效应组合时风荷载的组合系数为0.2。
4)、地震作用的分项系数：一般应取1.3:当
同时考虑水平、竖向地震作用时,应取0.5。
5〉、重力荷载代表值：新抗震规范5.1.3条
规定,建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件 自重标准值和各可变荷载组合值之和。各可变荷 载组合值系数,应按表5.1.3采用。(与荷载规范 表4.1.1不同〉
5.设计内力调整
1)、梁设计剪力调整：抗震规范第6.2.4条
和高规第6.2.5、7.2.21条规定,抗震设计时,特 一、一、二、三级的框架梁和抗震墙中跨高比大 于2.5的连梁,其梁端截面组合的设计剪力值应 调整。
2)、柱设计内力调整：为了体现抗震设计中
强柱弱梁概念设计的要求,抗震规范第6.2.2、 6.2.3、6.2.6、6.2.10条和高规第4.9.2条规定,
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抗震设计时,特一、一、二、三级的框架柱、框 架结构的底层柱下端截面、角柱、框支柱的组合 设计内力值应调整。
3)、剪力墙设计内力调整：高规第7.2.10、
10.2.14、4.9.2条规定,抗震设计时,特一、一、 二、三级的剪力墙底部加强区和非加强区截面组 合的设计内力值应调整。
6.结构整体性能控制
1)、位移控制：新高规的4.3.5条规定,楼层
竖向构件的最大水平位移和层间位移角,A、B级 高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5 倍,B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂 高层建筑,不应大于该楼层平均值的1.3倍。
2)、周期控制：新高规的4.3.5条规定,结
构扭转为主的第一周期Tt与平动为主的第一周期 T1之比,A级高度高层建筑不应大于0.9；B级高 度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑 不应大于0.850
3〉、层刚度比控制：新抗震规范附录E2.1规
定,筒体结构转换层上下层的侧向刚度比不宜大 于2；新高规的4.4.3条规定,抗震设计的高层建 筑结构,其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层 侧向刚度的70%或其上相临三层侧向刚度平均值 的80%；新高规的5.3.7条规定,高层建筑结构 计算中,当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时, 地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结 构楼层侧向刚度的2倍:新高规的10.2.6条规 定,底部大空间剪力墙结构,转换层上部结构与 下部结构的侧向刚度,应符合高规附录D的规定。
D.0.1：底部大空间为一层的部分框支剪力 墙结构,可近似采用转换层上、下层结构等效刚 度比γ表示转换层上、下层结构刚度的变化,非 抗震设计时γ不应大于3,抗震设计时不应大于2
D.0.2：底部为2-5层大空间的部分框支剪力 墙结构,其转换层下部框架一剪力墙结构的等效 侧向刚度与相同或相近高度的上部剪力墙结构的 等效侧向刚度比γe宜接近1,非抗震设计时不应 大于2,抗震设计时不应大于1.3。
4)、层刚度比计算：
高规附录D.0.l建议的方法一剪切刚度 Ki=Gi Ai/hI
高规附录D.0.2建议的方法一剪弯刚度 Ki=A i/Hi
抗震规范的3.4.2和3.4.3条文说明中建议 的计算方法: Ki=Vi /A Iji
新规范软件中提供前两种算法。
5)、框剪结构中框架承担的倾覆力矩计算；新抗震规范第6.1.3条、高规8.1.3条规定,框 架一剪力墙结构,在基本振型地震作用下,若框 架部分承担的地震倾覆力矩大于总地震倾覆力矩 的50%,其框架部分的抗震等级应按框架结构确 定,柱轴压比限值宜按框架结构采用。抗震规范 第6.1.3条的条文说明给出了框架部分承担的倾 覆力矩的计算方法z MC=ZZVjh
7.结构构件设计计算
1〉、柱轴压比计算：新抗震规范6.3.7条、高
规的6.4.2条和混凝土规范的11.4.16条,都规 定了柱轴压比的限值,并规定建造于IV类场地且 较高的高层建筑柱轴压比限值应适当降低。柱轴 压比指柱考虑地震作用组合的轴压力设计值与柱 的全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积 之比:可不进行地震计算的结构,取无地震作用 组合的轴压力设计值:
2)、剪力墙轴压比计算：新抗震规范6.4.6
条、高规的7.2.14条和混凝土规范的11.7.13条, 都规定了剪力墙轴压比的限值。目前新规范程序 给出各个墙肢的轴压比。
3)、剪力墙强区：底部加新抗震规范和新高
规对剪力墙结构底部加强部位的定义略有不同, 分别定义如下:
新抗震规范6.1.10条规定,部分框支抗震墙 结构的抗震墙,其底部加强部位的高度,可取框 支层加上框支层以上两层的高度及落地抗震墙总 高度的l/8二者的较大值,且不大于15m,其它结 构的抗震墙,其底部加强部位的高度可取墙肢总 高度的1/8和底部二层高度二者的较大值,且不 大于15m。
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新高规的7.1.9条规定,一般剪力墙结构底 部加强部位的高度可取墙肢总高度的l/8和底部 二层高度二者的较大值,当剪力墙高度超过150m 时,其底部加强部位的范围可取墙肢总高度的1/ 10。新高规的10.2.5条规定,带转换层的高层建 筑结构,剪力墙结构底部加强部位可取框支层加 上框支层以上两层的高度及墙肢总高度的1/8二 者的较大值。
4)、剪力墙的约束边缘构件和构造边缘构件：
新高规的7.2.15条规定,抗震设计时,一、二级 剪力墙结构底部加强部位及以上一层的墙肢设置 约束边缘构件,一、二级剪力墙的其它部位以及 三、四级和非抗震设计的剪力墙墙肢均应设置构 造边缘构件。
5)、梁、柱、支撑、墙配筋计算：
基本构件的设计公式都有不同程度改变。
2.PKPM新天地20xx年第1期
20xx年7月至20xx年9月,6本常用结构设计规范相继发布,20xx年12月31日,相应的老规范全部废止。而其中《高层建筑混凝土结构技术规程》自20xx年9月1日起实施的同时,原规程即同时废止。这就要求自20xx年起的工程严格按新规范设计、施工。各地建设主管部门也相应发文,对此作出明确规定。中国建筑科学研究院PKPMCAD工程部根据新规范,于20xx年底前先后推出了单机版及网络版PKPM系列软件,这使我们按新规范设计成为可能。下面谈谈本人结合新规范,学习SANE程序新功能及需注意的一些问题。
一、数据准备
SATWE接PMCAD生成SATWE数据时,必须首先运行PMCAD的1、2、3项菜单,形成如下文件:
工程文件名·*及*·PM。SATWE是在上述文件的基础上,生成结构有限元分析及设计计算所需的数据文件,进行有限元分析及计算。
二、分析与设计参数定义
多、高层结构分析需补充的参数共十页,下面分别就每页中新版程序新增参数,以及需特别注意的参数做介绍。 1.总信息
本页新增"裙房层数"、"转换层所在层号"、"结构体系"、"结构温度应力计算信息"等参数。前两个参数均是要求指定层号,以便进行内力调整。
1)、《建筑抗震设计规范》(GB50011一2001)第6.1.3条、《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJt2002)第4.8.6条规定,"主楼结构在裙房顶部上、下各→层应适当加强抗震构造措施。",程序中此项参数作用暂时没有反映,实际工程中可参考《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3一2002)第10.6.4条规定,将裙房顶部上、下各一层框架柱(含剪力墙端柱)箍筋全高加密,适当提高纵筋配筋率,予以构造加强。
2)、有转换层时,即存在竖向不规则(该层的侧向刚度小于相邻上一层的70%,或小于其上相邻三个楼层侧向刚度平均值的80%:除顶层外,局部收进的水平尺寸大于相邻下一层的25%〉。《建筑抗震设计规范》(GB50011一2001)第3.4.3条规定,"平面规则而竖向不规则的建筑结构,应采用空间结构计算模型,其薄弱层的地震剪力应乘以1.15的增大系数??"。《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2002)第3.3.13条、第5.1.14条中均有类似规定。此处需注意《建筑抗震设计规范》,(GB50011-2001)第3.4.3条规定,"竖向抗侧力构件不连续时,该构件传递给水平转换构件的、地震内力应乘以1.25~1.5的增、大系数。"。这与前面所说薄弱层地震剪力放大是两个概念,要区分对待。
3〉、结构体系分为框架、框一剪、框筒、筒中筒、剪力墙、短肢剪力墙、复杂高层等体系,用来对应规范中相应的调整系数。
2风荷载信息
按新规范的分类,将地面粗糙度类别由A、B、C三类改为A、B、C、D四类。各种粗糙度的确定详见《建筑荷载规范》(G B50009-2001)第7.2.1条条文说明。本页新增"结构基本周期"这一参数,做到计算上的完整性。结构基本自振周期可按《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2002〉表3.2.6-1注给出的近似公式确定,即框架结构Tl=(0.08~0.l)n,框架一剪力墙结构和框架一核心筒结构Tl=(0.06~0.08)n,剪力墙结构和筒中筒结构TI=(0.05~0.06)n,n为结构层数。
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3地震信息
此页参数变动较大,需要注意以下几点:
1)、地震烈度按《建筑抗震设计规范》
(GB50011-2001〉新增7度0.15g及8度0.30g两项,即以前所说的7度半和8度半。
2)、按《建筑抗震设计规范》(GB50011一2001),将近、远震信息改为设计地震分组。
-3)、此页中"活荷质量折减系数"是指计算重力荷载代表值时活荷载的组合值系数,这与"荷载组合"参数页中"活荷重力荷载代表值系数"为同一概念(计算地震作用时,建筑结构的重力荷载代表值应取永久荷载标准值和可变荷载组合值之和。而可变荷载组合值,应为可变荷载标准值乘以荷载组合值系数。)。但经笔者反复试算,后一项在计算中并不起作用。此系数的取值在《建筑抗震设计规范》(GB5001 1-2000第5.1.3条、《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJP2002)第3.3.6条中均有规定。另外,要分清此参数与"活荷信息"参数页中的"活荷载折减系数"是两个概念,意义有所不同。"活荷载折减系数"的取值见《建筑荷载规范》(GB50009-2001)第4.1.2条,是在设计梁、柱、墙及基础时,考虑活荷载沿楼面分布的不均一性对活荷载所作的折减。
4〉、《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3一2002〉第3.3.17条规定,当非承重墙体为实心砖墙时,"周期折减系数"V T可按下列规定取值:框架结构可取0.6~0.7,框架一剪力墙结构可取0.7~0.8,剪力墙结构可取0.9~1.0。实际取值时可根据填充墙的数量和刚度大小取上限或下限。现在大都采用轻质墙体作为建筑非承重隔墙,如空心陶粒砌块、加气混凝土块、硅馍轻质墙板、JRC墙板等,墙体刚度较实心砖墙小,周期折减系数取值可较规范略有放大,经验取值为z框架结构可取0.8~0.9,框架一剪力墙结构可取0.9~1.0,剪力墙结构可不作折减。
5)、"振型组合方法"程序中提供了SRSS和CQC两种方法。SRSS(平方和平方根法)法适用于平动的振型分解反应谱法,CQC(完全二次项平方根法〉法适用于扭转糯联的振型分解反应谱法。《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001〉第3.4.3条规定,不规则的建筑结构应考虑扭转影响。第5.2.3条规定,"规则结构不进行扭转糯联计算时,平行于地震作用方向的两个边桶,其地震作用效应应乘以增大系数。而SATWE程序暂时没有考虑边桶增大,程序采用按扭转糯联计算,以保证结构的安全。
6)、《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)第5.1.1条、《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2002)第3.3.2条中均有规定,"在质量与刚度分布明显不对称的结构,应计算双向水平地震作用下的扭转影响。"。→般情
况下,均可在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用。新版SATWE增加了"考虑双向地震力作用"一参数,可根据实际工程情况选择是否需要考虑。
7)、"考虑偶然偏心"也是可选项参数,《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3一2002)第3.3.3条中规定,"计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响。"。按本条条文说明解释,当计算双向地震作用时,可不考虑质量偶然偏心的影响。的、"特征周期Tg"、"多遇地震影响系数最大值"、"罕遇地震影响系数最大值"三个参数均可根据场地类别、设计地震分组、抗震设防烈度及设计基本地震加速度,分别查《建筑抗震设计规范》(GB5001卜2001)表5.1.4一1和表5.4.1-2。 4活荷信息
此页中需注意"梁活荷不利布置"参数的应用条件。《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2002)第5.1.4条中规定,"高层建筑结构内力计算中,当楼面活荷载大于4KN/m2时,应考虑楼面活荷载不利布置引起的梁弯矩的增大。"。如选择此项,则"调整信息"页中"梁跨中弯矩增大系数"参数项不起作用。
5调整信息
l)、"梁端负弯矩调幅系数"是在竖向荷载作用下,考虑框架梁端塑性变形内力重分布,对梁端负弯矩进行调幅。《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2002〉第5.2.3条中对调幅系数的取值及要求均有规定,此处不再赘述。
2)、《建筑抗震设计规范》(GB50011一2001)第6.2.13条、《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2002)第5.2.1条中均规定,hu---连梁刚度可予以折减,折减系数不宜小于0.5。"。当连梁跨高比大于5时,受力机理类似于框架梁,竖向荷载比水平荷载作用效应明显,此时应慎重考虑连梁刚度的折减问题,以保证连梁在正常使用阶段的裂缝及挠度满足使用要求.
6设计信息
1)、《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2002)第5.4.2条规定,当结构侧向刚度不满足第5.4.1条的要求时,应考虑重力二阶效应对水平力作用下结构内力和位移的不利影响。新版SATWE程序的输出文件WMAS S.OUT文件中给出了第5.4.1条要求的侧向刚度比,当不满足时,会提示需考虑重力二阶效应。
2)、"柱配筋计算原则"参数项程序提供了"按单偏压计算"和"按双偏压计算"两种计算模式,《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJL2002)第6.2.4条规定,"抗震设计
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时,框架角柱应按双向偏心受力构件进行正截面承载力设计。"
3〉、新增了"混凝土柱的计算长度系数计算执行混凝土规范7.3.114条"参数,如不选择此项参数,则程序默认按7.3.11-2条执行。
4)、《混凝土结构设计规范》(GB50010一2002)第9.2.1条规定,混凝土保护层厚度需根据环境类别、混凝土强度等级确定。环境类别的划分见表3.4.1。实际工程必须先确定环境类别,填入正确的保护层厚度,默认值不一定正确。
7配筋信息
梁、柱箍筋间距一般均可按100输入。在计算结果中,程序已经分别输出了加密区和非加密区的配箍值。当个别梁高小子400时,按《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2002)表6.3.3要求,梁箍筋加密区最大问距可能会取hb/4,小于100(hb为梁截面高度)。梁上承受集中力时,应分别按加密区和非加密区间距输入计算,比较取值,不能简单按间距100/200取用,对于集中力作用处,可能会出现箍筋配置不足。
在SATWE后处理一图形文件及文本文件输出中,增加了剪力墙边缘构件简图、柱钢筋修改及柱双偏压验算、结构振动简图、框架柱倾覆弯矩、剪力墙边缘构件数据等,这些均是根据新规范相应增加内容,详见新版SATWE用户手册。
三、设计中需注意的几个问题
1、要充分利用梁、柱、墙等构件可任意偏心布置的特点,尽可能避免近距离的轴线和节点,提高计算精度。如节点距离过近(运150,在数检时会提示,此时可能会引起后面计算出错。同时应注意构件偏心布置时偏心不能太大,尤其不能跨节点或轴线。
2、特殊构件定义中，角柱、转换梁、框支柱、临空墙等均需人为定义,以便进行内力调整。
3、sATWE程序中,各种结构体系各种抗震等级下,梁、柱、墙的内力放大系数均是隐含值,但作为设计者,应清楚这些系数的取值。实际上在新的程序版本中,用户还可通过"特殊梁柱定义"菜单中新增的"抗震等级"子菜单分别定义不同构件的抗震等级。
4、对于《建筑抗震设计规范》(GB50OIl-2000第6.2.7条及《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2002)第7.2.6条中,关于抗震墙墙肢截面弯矩设计值的调整,底部加强部位不放大,其他部位乘以增大系数1.2。这是为了通过配筋方式迫使塑性绞出现在墙肢的底部加强部位,
不应出现在其他部位。以上是笔者学习新规范及新版SATWE程序的一些浅见,请大家多多指正。pKPM2003.01.P11
3.PKPM新天地20xx年第1期
应用SATWE软件的几点问题
在应用2002新规范版SATWE软件计算钢筋混凝土结构的工程实践中,就本人儿点认识,提出来和大家讨论(SATWE软件版本为20xx年12月)。
1.剪力墙配筋
SATWE根据新规范计算剪力墙配筋,增加了边缘构件计算,因此在其传统的平面配筋简图中表示的剪力墙墙柱(暗柱、端柱和翼墙)配筋不再作为配筋设计的直接依据,仅作为参考保留。
设计墙柱配筋时应根据边缘构件配筋简图或剪力墙边缘构件输出文件SatbInb.out进行设计。但是SATWE目前还未将平面配筋简图和边缘构件配筋简图的内容结合在同一图形内统一表达,所以对墙体水平配筋值和超限信息依旧在平面配筋简图中表示,边缘构件配筋简图中仅表示墙柱设计配筋值及截面尺寸。因为平面配筋简图早为大家所熟知,而且比目前的边缘构件配筋简图和文本文件都来得直观,所以希望SATWE软件在这方面进行改进,以方便设计者使用。
在目前的平面配筋简图中表示的墙柱配筋值指的是计算值而非设计值,未考虑最小配筋率等构造要求,当某段墙肢墙柱配筋值显示为0时,则表示该墙柱为构造配筋。
需要注意的是,在边缘构件配筋简图中,虽然软件自动计算了墙柱的截面尺寸,但是出于某些原因该尺寸可能并不一定符合实际情况,需要设计者在设计时予以调整。
另外,对顶部有小塔楼的结构,SATWE在计算底部加强部位范围时,对墙肢总高度的取值,是按首层楼面至小塔楼屋面的总高度计算的而不是按各墙肢自身总高度分别计算的,程序自动将底部加强部位向上延伸一层计算约束边缘构件。
2.地下室结构'
当墙体为挡土墙时,软件目前并未在平面配筋简图中给出墙体在平面外受力的配筋,所以若想得到这类墙体的配筋数据,应在文本文件中查询与该层对应的配筋
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文件。但是由于实际工程中情况千变万化,而软件又有一定的适用范围,所以对地下室挡土墙的计算还是以手算为好,当采用软件计算结果时,应注意人工复核。
另外,对于有窗井的地下室结构,可以在PMCAD中建模,窗井顶部设置为全房间洞,SATWE软件可以计算窗井隔墙对竖向构件的侧向作用。对计算结果,亦应注意人工复核。
3.带地下室结构嵌固层的选取
《高层建筑混凝土结构技术规程》第5.3.7条规定,当地下室顶板作为上部结构的嵌固层时,地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部楼层侧向刚度的2倍,而规范中设计内力调整系数所对应的底层即指嵌固层楼板。因此,正确选取嵌固层就成为结构整体计算是否正确的关键。但是目前软件尚无法自动判断嵌固层位置,而且工程实践中情况千差万别,要求软件做到自动判断亦十分困难,仍然需要设计者进行人工干预,软件为此提供了必要的条件。
首先可以按实际地下室层数进行第一次计算,查文本文件中的"结构设计总信息",软件自动计算了楼层上下侧向刚度,这是结构自身的固有性质,不会因地下室层数的变化而改变,据此可以判断嵌固层的位置(当然,对一般工程来说,也可以根据规范提供的公式手算楼层侧向刚度比〉。
然后根据嵌固层位置调整计算参数中的"地下室层数"进行第二次计算,SATWE将设计内力调整系数作用在地下室顶板上。但是对实际工程,地下室结构一般都有侧向土体约束,对带有多层地下室的结构,当地下室顶板不能作为嵌固层时,单纯将地下结构加入到主体结构中进行计算,即认为嵌固层位置在地下二层楼板处或更低,则可能造成结构的内力与位移计算结果不符合实际情况,甚至导致薄弱层位置变化等等。因此在设计时,应将两种计算结果进行比较,取最不利结果作为设计依据。
应注意,SATWE允诈利用"地下室信息"里的"回填土对地下室约束刚度比"参数来控制地下室结构的水平位移,但是这一参数并不影响设计内力调整系数作用位置。另外,《建筑抗震设计规范》中关于"位于地下室顶板的梁柱节点左右梁端截面实际受弯承载力之和不宜小于上下柱端实际受弯承载力之和"的规定,目前软件还没有考虑。
4.结构扭转周期计算
计算扭转时应按刚性板假定进行,而不应设置弹性板,否则计算出来的结构扭转周期和结构位移是不真实的。因此,当结构计算中需要指定某些板块为弹性板时,应先按无弹性板模型考查结构扭转是否合格,配筋设计时取两种模型计算的最不利结果作为设计依据。值得注意的是,不论是采用刚性板假定还是弹性板假定的计算,均要求每个方向结构的有效质量系月数不小于90%。
5.错层结构的输入
SATWE软件可以进行错层结构的计算,方法是在PMCAD建模时按实际情况输入错层平面,即对应每个错层平面应建立两个标准层,并将没有楼板的部分设置为全房间洞,SATWE软件会自动搜索判断错层并计算结构内力。在用PMCAD建模时,"输入次梁楼板"菜单里的两个参数"楼板错层"和"梁错层",常引起设计者的误会,以为这两个参数就是用来计算错层的,其实这两个参数 只影响画图,而不能用来计算错层。建议PMCAD在这里做一个提示,以免设计者因误会而造成错误。
工程中有时会遇到剪力墙上因错层而造成门窗洞口被分为上下两部分的情况,此时应在洞口两侧增加节点,使下部墙体成为相互独立的两段墙,并在上部按实际连梁高度输入主梁。
6、对于多塔结构,
当各塔层高不同时,有的设计者也将其按错层输入,这是不正确的。对这种情况,可以在PMC AD建模时先按一种层高建模,然后在SATWE的"多塔楼定义"里,修改各塔层高。当然,在修改层高之前别忘了按实际情况先设置多塔。
7、连梁
当某洞顶连梁(按洞口输入而不是按主梁输入)高度小于300m时,SATWE在计算内力时将忽略该梁的存在,亦不计算其配筋。对某些连梁超限的情况,当其破坏对承受竖向荷载无明显影响时,可考虑在大震作用下该连梁不参与工作,按独立墙肢进行第二次多遇地震作用下结构内力分析。为此,可以调整结构计算模型中的洞口高度,使洞顶连梁高度小于300,从而实现这一目的,避免了增加节点设置主梁的麻烦。配筋设计时,墙肢应按两次计算所得的较大内力进行配筋设计,连梁按实际截面计算,纵筋可按2.0%~2.5%的配筋率配置,并按实际配筋面积反算连梁弯矩来计算所需的箍筋面积,做到"强剪弱弯"。
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8、双向地震力作用
在SATWE"分析与设计参数补充定义"中,对考虑了双向地震力作用的结构,不应同时考虑按双偏压方法计算一般框架柱配筋。一般来说,对异型枉、角枉,应采用双偏压计算,对一般框架柱,则可以采用单偏压计算。需要指出的是,目前SATWE虽然要求设计者在"特殊构件补充定义"里定义角柱,但在结构计算时,如果设计者没有选择"按双偏压计算柱",则软件并不按双偏压方法计算设计者定义的角柱。所以,对框架角柱来说,应进行双偏压的补充验算。[PKPM 2003.1 P19]
◆ 楼层最小地震剪力系数λ(剪质比)7度区0.016。
《抗震》5.2.5
◆ 大开洞问题：《高规》4.3.6-8
◆ 弹性层间位移角限值［θe］：《抗震》5.5.1 ◆ 薄弱层弹塑性层间位移角限值［θp］：《抗震》5.5.5 ◆ “刚域”：《高规》5.3.4
◆ 规则结构不进行扭转耦联计算时??《抗震》5.2.3
建筑结构估计水平地震作用扭转影响时，应按下列规定计算其地震作用和作用效应： 1 规则结构不进行扭转耦联计算时，平行于地震作用方向的两个边榀，其地震作用效应应乘以增大系数。一般情况下，短边可按1.15采用，长边可按1.05采用；当扭转刚度较小时宜按不小于1.3采用2扭转耦联振型分解法计算时各楼层可取两个正交的水平位移和一个转角共三个自由度并应按下列公式计算结构的地震作用和作用效应确有依据时尚可采用简化计算方法确定地震作用效应。
◆ (顶塔楼)突出屋面梯间等放大系数3，《抗震》5.2.4-采用底部剪力法时，突出屋面的屋顶间、女儿墙、烟囱等的地震作用效应，宜乘以增大系数3，此增大部分不应往下传递,但与该突出部分相连的构件应予计入；采用振型分解法时，突出屋面部分可作为一个质点；单层厂房突出屋面天窗架的地震作用效应的增大系数，应按本规范9章的有关规定采用。 ◆ 结构安全等级：分三级。一般建筑为二级。《混凝
土结构设计规范》――3.2.1
◆ 裂缝控制等级：分三级。《混凝土结构设计规范》
3.3.3
◆ 耐久性规定（环境类别）：《混凝土结构设计规范》
3.4.1
3.如何正确、合理选取TAT参数？
TAT计算的正确、合理，取决于TAT参数的正确、合理选取，而TAT参数与结构概念密切相关。因此，设计人员一定要清楚每一参数的含义和在结构分析中所起的作用，这样才能正确、合理选取TAT参数。
一.总信息
1.对称性标志 由于目前计算机容量已，很大可不考虑
2.结构类型
（1）结构类型选复杂高层结构时，对结构中剪力墙按高规中“复杂高层结构”的相应参数设计 ,尤其对框支剪力墙结构，不仅要选复杂高层结构，还要在“调整信息”中转换层所在层号。
（2）结构类型选砖混底框结构时，，要求在于行TAT之前，先通过PMCAD的第8步。
（3）结构类型选吊车排架结构时，要就定义吊车荷载，当为钢排架结构时，还要按钢排架结构柱控制柱的局部稳定。
3.竖向力计算信息
对于一般的多、高层建筑来说，应首选模拟施工荷载方法1和2。
4.P-△效应选择信息
（1）当选择考虑时，混凝土柱的计算长度系数取1.0。
（2）当选择不考虑时，混凝土柱的计算长度系数按混凝土规范的第7.3.11-3选取（此时在相应位置打勾，否则按7.3.11-2计算即地层取1.0上层取1.25）。
5. 钢柱计算长度系数
在钢结构计算中，对钢柱需要验算平面内外的稳定，其计算长度与平面内外的梁柱上下刚度比有关，这里按照《钢结构设计规范》计算出各层钢柱的有侧移和无侧移的计算长度系数，以便在设计钢柱时选用
注：在结构内力计算时，采用主的长度一般为层高，这种计算长度一般称有效计算长度;但在配筋或钢结构柱进行稳定验算时，就应采用与上下梁刚度比有关的实际计算长度lx=?xl0 、ly=?yl0 。?x 、?y为计算长度系数
6. 回填土对地下室的相对刚度
可填0.0～10.0之间的数 ，该参数反映了地下室的侧向嵌固程度，该值越大，对地下室的侧向约束越大。
二．地震信息
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1.是否考虑扭转耦联标志：对大多数结构应选考虑。在进行地震力计算时，一般采用简化的层模型侧刚计算法。
2.计算振型个数：对于算法1（侧刚）输入控制在：⑴非耦连小于等于层数；⑵耦连小于等于3倍的层数；连梁刚度折减系数：可填0.55～1之间的数，一般工程取0.7；
注：连梁主要指梁段与剪力墙相连的梁。 梁扭转折减系数：可填0～1之间的数，；一般工程取0.4
对于算法2（总刚）输入没有上限控制，一般取大于12的数。
3. 地震烈度：可选6～9之数，如不算地震力，最好也填相应之数，以免数检时报错
4.场地土类型：可选1～4、或-4之数，如不算地震力，最好也选相应之数，以免数检时报错
5. 周期折减系数：可填0.7～1.0之间的数。注：周期越大，地震力越小
6.地震力放大系数：可填大于等于1的数； 7.框架抗震等级：可选1～5之数，5为非抗震； 8.剪力墙抗震等级：可选1～5之数，5为非抗震； 9.结构的阻尼比：可填小于等于0.05的数，对于钢结构（如取0.02）、混合结构（如取0.03）要相应减小
10.水平地震影响系数最大值：隐含取规范规定值，它随地震烈度而变化；
11.罕遇地震影响系数最大值：隐含取规范规定值，它随地震烈度而变化；
三.调整信息
中梁和边梁刚度放大系数：可按规范值填，一般在1～2之间；
注：（1）梁刚度放大是主要考虑现浇楼板对梁的作用，楼板和梁共同按照T型截面梁工作，而计算时梁截面取矩形，因此可以考虑梁刚度放大，一般中梁放大1~2，边梁放大1~1.5。当结构没有楼板时，该数值为1。 （2）预制板结构，板柱体系的等代梁结构该系数不能放大，该系数对连梁不起作用
梁端负弯矩调幅系数：可填0.7～1之间的数，一般工程取0.85。
注：通过调整使梁端负弯距减少，并增，大跨中弯距，从而使梁上下配筋均匀一些。
梁端为柱或墙且为负弯距时，折减调幅 梁端为正弯距时，不折减调幅 钢梁不调整；
梁弯矩放大系数：如作梁活荷载不利布置，该系数应填1，否则可填大于等于1之数；
注：该系数主要用于没有考虑活荷载不利分布的结构，因活荷载的影响较大，为了弥补梁弯距偏小而设的放大系数，一般工程取1.2。注意：钢梁不调整；
注：（1）没有楼板时，不折减：取1 （2）有弧梁时，弧梁不折减：取1
7.顶塔楼放大起算层号：对大于等于该层的构件内力乘以放大系数；
8.顶塔楼放大系数： 可填大于等于1之数； 9.对于右边的各个柱、梁、墙抗震调整系数：隐含值由规范要求来算出，如确有经验也可自行调
10.温度应力折减系数 一般工程取0.75或更低
四.材料信息
1.混凝土容重：可填25左右的数；
注：（1）混凝土自重是计算混凝土梁、柱、支撑和剪力墙自重的，对于不考虑自重的结构可取0；
（2）有时用户需细算抹灰等荷载，可以采用加大自重的技巧，如吧荷载自重定为26~28等。
2.梁主筋强度设计值：一般应填入规范值300； 3.梁箍筋强度设计值：一般应填入规范值210； 4.柱主筋强度设计值：一般应填入规范值300； 5.柱箍筋强度设计值：一般应填入规范值210； 6.墙主筋强度设计值：一般应填入规范值300； 7.墙水平筋强度设计值：一般应填入规范值210； 8.梁箍筋间距(mm)：应填入加密区间距，并满足规范要求，可填50～400之间的数；
9.柱箍筋间距(mm)：应填入加密区间距，并满足规范要求，可填50～400之间的数；
10.墙水平筋间距(mm)：应填入加强区间距，并满足规范要求，可填50～400之间的数；
11.墙竖向分布筋配筋（%）：可填0.12～1.2之间的数；
12钢容重：可填78左右的数； 钢号：可选3，15，16之一；
13.钢净截面与毛截面的比值：可填0.5～1之间的数
五.设计信息
?地震力分项系数：隐含取规范值1.3； 风力分项系数：隐含取规范值1.4；
恒荷载分项系数：隐含取规范值1.2（1.35）； 活荷载分项系数：隐含取规范值1.4（1.0）；
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?竖向地震力分项系数：不算竖向地震时取0，隐含取规范值0.5；
?风力活荷载组合系数：隐含取规范值0.85，高层取1.0；
?地震力活荷载组合系数：隐含取规范值0.5，高层取1.0；
柱配筋保护层厚度（到钢筋中心）：一般取35～50之间的数；
梁配筋保护层厚度（到钢筋中心）：一般取35～50之间的数；
程序在计算剪力墙配筋时墙暗柱肢长按以下取值： 取2.0倍墙厚时的最大墙厚：程序缺省值取350； 取1.0倍墙厚时的最小墙厚：程序缺省值取600； 墙厚在以上两数之间时，暗柱肢长取1.5倍墙厚; 温度应力折减系数：一般取小于0.75的值。
注：如果恒、活不分，则恒荷载分项系数取1.25，活荷载分项系数为0，如为大于8层的高层建筑，风力与活荷载组合系数和地震力与活荷载组合系数取为1.0，保护层厚度、墙暗柱长度均为可调。
六.风荷载信息
1.修正后的基本风压：需根据“荷载规范”取值； 注：基本风压一般要考虑地点和环境的影响，如沿海地区和强风地带等，在规范规定的基础上要把基本风压放大1.1或1.2倍。
2.体型分段数：最多为3段，即可以有三段不同的体型系数；
第一段最高层号：如果只分一段，程序自动选为结构层数；
第一段体型系数：按规范要求填；
以下第二、三段同上。
3.是否要重新生成风荷载：是控制程序是否重新生成风荷载，在多塔、结构转角改变等情况时，就要重新生成。
[参考文献]TAT用户手册几技术条件
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